Предисловие ... 3
Введение ... 5
Основные условные обозначения к разделу 1 ... 6
РАЗДЕЛ 1. ГИДРАВЛИКА. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ... 9
1.1. ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ ... 9
1.1.1. Модель сплошной среды. Свойства и параметры, характеризующие модель сплошной среды ... 9
1.1.2. Парообразование ... 23
1.1.3. Растворимость газов в капельных жидкостях и пенообразование ... 24
1.1.4. Поверхностное натяжение и капиллярность ... 25
1.1.5. Неньютоновские жидкости ... 25
1.1.6. Свойства воздуха и процессы изменения его состояния ... 26
1.2. ГИДРОСТАТИКА ... 34
1.2.1. Дифференциальные уравнения ... 34
1.2.2. Основное уравнение гидростатики ... 35
1.2.3. Сила давления жидкости на плоскую стенку ... 37
1.2.4. Эпюры гидростатического давления ... 38
1.3. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ И УРАВНЕНИЯ ГИДРОДИНАМИКИ ... 38
1.3.1. Гидравлические элементы потока жидкости ... 40
1.3.2. Уравнение неразрывности ... 42
1.3.3. Уравнение энергии ... 42
1.4. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ТЕОРИИ ГАЗОГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДОБИЯ ... 48
1.4.1. Общие формулы для газогидродинамической силы и потерь напора ... 48
1.4.2. Понятие о подобии газогидродинамических явлений ... 49
1.4.3. Параметры и критерии подобия ... 50
1.5. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ ПО ТРУБАМ ... 52
1.5.1. Режимы движения жидкости в трубах ... 52
1.5.2. Ламинарный режим движения жидкости в трубах ... 53
1.5.3. Турбулентный режим движения жидкости в трубах ... 55
1.5.4. Местные потери напора ... 58
1.6. ОСОБЫЕ СЛУЧАИ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТЕЙ ... 62
1.6.1. Гидравлический удар в трубопроводах ... 63
1.6.2. Истечение жидкости через отверстия и насадки ... 65
1.6.3. Кавитация ... 75
Основные условные обозначения к пп. 1.7 и 1.8 ... 77
Индексы ... 78
1.7. СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ ТЕЧЕНИИ ПО ПРЯМЫМ ТРУБАМ И КАНАЛАМ (КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРЕНИЯ И ПАРАМЕТРЫ ШЕРОХОВАТОСТИ) ... 79
1.7.1. Пояснения и практические рекомендации ... 79
1.7.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления трения ... 99
1.8. СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ ТЕЧЕНИИ ЧЕРЕЗ МЕСТНЫЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ... 124
1.8.1. Сопротивление при течении на входе в трубы и каналы (коэффициенты сопротивления входных участков) ... 124
1.8.1.1. Пояснения и практические рекомендации ... 124
1.8.1.2 Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 131
1.8.2. Сопротивление при течении с внезапным изменением скорости и при перетекании потока через отверстия (коэффициенты сопротивления участков с внезапным расширением сечения, внезапным сужением сечения, шайб, диафрагм, проемов и др.) ... 152
1.8.2.1. Пояснения и практические рекомендации ... 152
1.8.2.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 162
1.8.3. Сопротивление при течении с плавным изменением скорости (коэффициенты сопротивления диффузоров, конфузоров и других переходных участков) ... 185
1.8.3.1. Пояснения и практические рекомендации ... 185
1.8.3.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 207
1.8.4. Сопротивление при течении с изменением направления потока (коэффициенты сопротивления изогнутых участков колен, отводов поворотов) ... 246
1.8.4.1. Пояснения и практические рекомендации ... 246
1.8.4.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 264
1.8.5. Сопротивление при течении со слиянием потоков или разделением потока (коэффициенты
сопротивления тройников, крестовин, распределительных коллекторов) ... 313
1.8.5.1. Пояснения и практические рекомендации ... 313
1.8.5.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 322
1.8.6. Сопротивление при течении через препятствия, равномерно распределенные по сечению каналов (коэффициенты сопротивления решеток, сеток, пористых слоев, насадок и др.) ... 375
1.8.6.1. Пояснения и практические рекомендации ... 375
1.8.6.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 382
1.8.7. Сопротивление при течении через трубопроводную арматуру и лабиринты (коэффициенты сопротивления клапанов, задвижек, затворов, лабиринтов, компенсаторов) ... 398
1.8.7.1. Пояснения и практические рекомендации ... 398
1.8.7.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 403
1.8.8. Сопротивление при обтекании тел потоком в трубе (коэффициенты сопротивления участков с выступами, распорками, фермами и другими телами) ... 427
1.8.8.1. Пояснения и практические рекомендации ... 427
1.8.8.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 434
1.8.9. Сопротивление при течении на выходе из труб и каналов (коэффициенты сопротивления выходных участков) ... 453
1.8.9.1. Пояснения и практические рекомендации ... 453
1.8.9.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 462
1.8.10. Сопротивление при течении через различные аппараты (коэффициенты сопротивления аппаратов и других устройств) ... 504
1.8.10.1. Пояснения и практические рекомендации ... 504
1.8.10.2. Диаграммы коэффициентов сопротивления ... 516
Основные условные обозначения к п. 1.9 ... 559
1.9. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ И ГАЗА ЧЕРЕЗ РАЗВИТЫЕ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА ... 561
1.9.1. Представление данных о гидравлическом сопротивлении ... 561
1.9.2. Методика экспериментальных исследований ... 564
1.9.3. Геометрия поверхностей теплообмена ... 564
1.9.4. Краткое описание таблиц и графиков ... 576
1.9.5. Данные о гидравлическом сопротивлении пластинчато-ребристых поверхностей при течении воды ... 635
Литература к разделу 1 ... 639
Основные условные обозначения к разделу 2 ... 664
РАЗДЕЛ 2. НАСОСЫ. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ... 666
2.1. КЛАССИФИКАЦИЯ НАСОСОВ ... 666
2.2. НАСОСНАЯ УСТАНОВКА И ЕЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ... 669
2.3. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ НАСОСА ... 670
2.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ И РЕЖИМЫ ИХ РАБОТЫ ... 672
2.5. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ХАРАКТЕРНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ДИНАМИЧЕСКИХ НАСОСОВ ... 673
2.6. ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НАСОСЫ. УСТРОЙСТВО, ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ И КЛАССИФИКАЦИЯ ... 673
2.7. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ТЕОРИИ ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА ... 675
2.8. МАРКИРОВКА ЦЕНТРОБЕЖНЫХ НАСОСОВ ... 677
2.9. ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА ... 677
2.10. ПОЛЕ НАСОСА. ГРАФИКИ ПОЛЕЙ НАСОСА ... 680
2.11. ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ НАСОСОВ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ ... 680
2.12. ОСЕВЫЕ НАСОСЫ ... 686
2.13. ДИАГОНАЛЬНЫЕ НАСОСЫ ... 687
2.14. ЦЕНТРОБЕЖНО-ВИХРЕВЫЕ НАСОСЫ ... 688
2.15. НАСОСЫ ТРЕНИЯ ... 689
2.15.1. Вихревые насосы ... 689
2.15.2. Вибрационные насосы ... 690
2.15.3. Шнековые насосы ... 691
2.15.4. Струйные насосы ... 691
2.15.5. Дисковые насосы ... 693
2.16. ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ НАСОСЫ ... 695
2.17. ОБЪЕМНЫЕ НАСОСЫ ... 697
2.17.1. Поршневые насосы ... 697
2.17.2. Кулачковые поршневые (плунжерные) насосы ... 703
2.17.3. Диафрагменные насосы ... 704
2.17.4. Крыльчатые насосы ... 705
2.17.5. Роторные насосы ... 705
2.17.5.1. Шестеренные насосы ... 706
2.17.5.2. Винтовые насосы ... 707
2.17.5.3. Пластинчатые насосы ... 709
2.17.5.4. Аксиальные роторно-поршневые насосы ... 711
2.17.5.5. Радиальные роторно-поршневые насосы ... 714
2.17.5.6. Шланговые насосы ... 715
2.18. НАСОСЫ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ ... 715
2.18.1. Грунтовые насосы ... 715
2.18.2. Песковые насосы ... 717
2.18.3. Пожарные насосы ... 717
2.18.4. Насосы для фонтанов ... 722
2.18.5. Насосы для перекачки сточных жидкостей ... 723
2.18.6. Насосы для перекачки криогенных жидкостей ... 725
2.18.7. Насосы для бассейна ... 725
2.18.8. Насосы для понижения уровня грунтовых вод ... 727
2.18.9. Насосы для перекачки различных жидкостей ... 728
2.19. НАСОСЫ И НАСОСНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ИНОСТРАННЫХ ФИРМ ... 730
2.19.1. Насосы фирмы GRUNDFOS (Германия) ... 730
2.19.2 Насосы фирмы WILO (Германия) ... 739
2.19.3. Насосы фирмы CALPEDA (Италия) ... 745
2.19.4. Насосы фирмы MARINA (Италия) ... 752
2.19.5. Насосы фирмы NOCCHI (Италия) ... 753
2.19.6. Насосы фирмы FLYGT (Швеция) ... 753
2.19.7. Насосы фирмы СПАЙРАКС САРКО (Великобритания) ... 753
2.19.8. Насосы компании DAB PUMPS S.p.A. (Италия) ... 753
2.20. НАСОСЫ ДЛЯ ИНДИВИДУАЛЬНОГО ДОМА И ХОЗЯЙСТВА ... 755
ПРИЛОЖЕНИЯ К РАЗДЕЛУ 2 ... 758
2.1. Перечень ГОСТов по насосному оборудованию, действующих и утвержденных на 01.01.2001 г. ... 758
2.2. Насосы и электродвигатели, выпускаемые отечественной промышленностью ... 760
2.3. Схемы для расшифровки маркировки насосов фирмы DAB ... 763
2.4. Сводные графики полей Q H насосов фирмы GRUNDFOS ... 768
Литература к разделу 2 ... 772
Основные условные обозначения к разделу 3 ... 774
РАЗДЕЛ 3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ СИСТЕМ ПЕРЕКАЧКИ ЖИДКОСТИ
3.1. КЛАССИФИКАЦИЯ ТРУБОПРОВОДОВ ... 776
3.2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРУБОПРОВОДОВ ... 776
3.2.1. Гидравлическая характеристика простого трубопровода ... 776
3.2.2. Гидравлические характеристики сложных трубопроводов ... 777
3.2.3. Уравнение для расчета систем перекачки жидкости ... 779
3.3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ БЕЗНАСОСНЫХ СИСТЕМ ПЕРЕКАЧКИ ЖИДКОСТИ ... 780
3.4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ СИСТЕМ ПЕРЕКАЧКИ ЖИДКОСТИ С ЦЕНТРОБЕЖНЫМ НАСОСОМ ... 781
3.4.1. Гидравлические схемы систем перекачки жидкости с центробежным насосом (ЦБН) ... 781
3.4.2. Определение подачи центробежного насоса в систему. Подбор насоса ... 782
3.4.3. Проверка центробежного насоса на кавитацию ... 783
3.4.4. Проверка системы на гидроудар ... 784
3.4.5. Способы изменения подачи и напора центробежного насоса в систему ... 784
3.4.6 . Совместная работа центробежных насосов ... 786
3.4.7. Выбор диаметров трубопроводов для всасывающей и напорной магистралей системы ... 787
3.4.8. Пересчет характеристик насоса с воды на другую жидкость ... 789
3.4.9. Гидравлические расчеты системы водоснабжения с центробежным насосом ... 790
3.5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ПЕРЕКАЧКИ ЖИДКОСТИ СО СТРУЙНЫМ НАСОСОМ ... 793
3.6. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ С ОБЪЕМНЫМ НАСОСОМ ... 794
3.7. НАДЕЖНОСТЬ НАСОСНОЙ УСТАНОВКИ ... 796
3.8. ЭКСПЛУАТАЦИЯ НАСОСНЫХ УСТАНОВОК ... 800
3.8.1. Общие технические требования к насосам ... 800
3.8.2. Основы эксплуатации насосных установок ... 800
3.8.3. Монтаж насосных установок ... 803
3.8.4. Электрооборудование для насосных установок ... 810
3.9. ПРОТИВОПОЖАРНОЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ ... 820
3.10. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ГАЗОПРОВОДОВ ... 827
ПРИЛОЖЕНИЯ К РАЗДЕЛУ 3 ... 831
3.1. Трубопроводы и гидроаппаратура ... 831
3.2. Стальные, чугунные трубопроводы и их компоненты. Перечень ГОСТов, действующих и утвержденных на 01.01.2001 г. ... 894
3.3. Определение расхода жидкости ... 896
3.4. Приборы для измерения параметров потока жидкости и газа. Перечень ГОСТов, действующих и утвержденных на 01.01.2001 г. ... 897
3.5. Приборы для измерения давления. Перечень ГОСТов, действующих и утвержденных на 01.01.2001 г. ... 898
Литература к разделу 3 ... 900
Основные условные обозначения к разделу 4 ... 902
РАЗДЕЛ 4. ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ... 903
4.1. НАЗНАЧЕНИЕ И КЛАССИФИКАЦИЯ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ... 903
4.1.1. Воздухообмен. Расчет воздухообмена ... 904
4.1.2. Вредные выделения и предельно допустимые концентрации их в помещениях ... 910
4.2. ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ... 913
4.2.1. Особенности расчета параметров движения газа в воздуховодах ... 913
4.2.2. Аэродинамическая характеристика воздуховода ... 915
4.2.3. Аэродинамическая характеристика сети воздуховодов ... 916
4.2.4. Распределение давления воздуха в воздуховодах ... 917
4.2.5. Расчет потребного давления для подачи воздуха в сети ... 919
4.2.6. Увязка давлений в ответвлениях ... 925
4.2.7. Клапаны (заслонки) для регулирования воздушных потоков ... 930
4.3. ЕСТЕСТВЕННАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ ... 932
4.3.1. Аэрация. Особенности аэрации и рекомендации по ее использованию ... 932
4.3.1.1. Аэрационные устройства ... 933
4.3.1.2. Методы расчета аэрации ... 940
4.3.2. Канальные системы естественной вентиляции ... 944
4.3.2.1. Принципиальная схема и конструктивные элементы канальной системы естественной вентиляции ... 944
4.3.2.2. Расчет воздуховодов канальных систем естественной вентиляции. Примеры расчетов ... 947
4.4. МЕХАНИЧЕСКАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ ... 957
4.4.1. Классификация вентиляторов ... 957
4.4.2. Основные параметры вентиляторов ... 958
4.4.3. Аэродинамические характеристики вентиляторов ... 961
4.4.4. Акустические параметры вентиляторов ... 963
4.4.5. Радиальные вентиляторы ... 963
4.4.6. Осевые вентиляторы ... 966
4.4.7. Диаметральные вентиляторы ... 971
4.4.8. Специальные вентиляторы ... 971
4.4.9. Подбор вентиляторов и привода ... 974
4.4.9.1. Определение рабочих параметров вентилятора ... 974
4.4.9.2. Совместная работа вентиляторов ... 975
4.4.9.3. Работа в сети параллельно соединенных вентиляторов ... 976
4.4.9.4. Работа в сети последовательно соединенных вентиляторов ... 978
4.4.9.5. Мощность вентиляторов при совместной работе в сети ... 980
4.4.9.6. Подбор вентиляторов ... 981
4.4.9.7. Привод вентиляторов ... 981
4.4.9.8. Регулировка работы вентиляторов ... 982
4.4.9.9. Эксплуатация систем вентиляции ... 987
4.5. БОРЬБА С ШУМОМ УСТАНОВОК ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА ... 990
4.5.1. Рекомендуемые уровни допускаемого шума систем вентиляции и кондиционирования воздуха ... 990
4.5.2. Источники шума вентиляционных установок и их шумовые характеристики ... 991
4.5.3. Особенности акустического расчета систем вентиляции и кондиционирования воздуха ... 996
4.5.4. Расчет уровней звукового давления в расчетных точках ... 996
4.5.5. Снижение уровней звуковой мощности источников шума в элементах вентиляционной сети ... 999
4.5.6. Звукоизоляция вентиляционных камер ... 1001
4.5.7. Проектирование глушителей ... 1002
4.6. ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ... 1007
4.6.1. Пожарная опасность систем производственной вентиляции ... 1007
4.6.2. Инженерно-технические решения по обеспечению пожарной безопасности систем вентиляции ... 1010
ПРИЛОЖЕНИЯ К РАЗДЕЛУ 4 ... 1021
4.1. ГОСТы по вентиляции и вентиляционному оборудованию (см. СD) ... 1021
4.2. Нормативные документы по вентиляции и вентиляционному оборудованию (см. СD) ... 1021
4.3. Каталог вентиляторов общего и специального назначения отечественного производства ... 1021
4.4. Каталог вентиляторов общего и специального назначения зарубежного производства (см. СD) ... 1096
4.5. Каталог воздуховодов отечественного производства (производитель фирма «ЛИССАНТ», Санкт-Петербург) ... 1096
4.6. Каталог вентиляционного оборудования ... 1109
4.7. Номограммы и таблицы для расчета воздуховодов ... 1123
4.8. Паспорт вентиляционной установки ... 1140
4.9. Журнал эксплуатации вентиляционной установки ... 1141
Литература к разделу 4 ... 1143
Исторический очерк ... 1145
Программы могут быть полезны проектировщикам, менеджерам, инженерам. В основном, для пользования программами достаточно Microsoft Excel. Многие авторы программ не известны. Хочется отметить труд этих людей, кто на базе Excel смог подготовить такие полезные расчетные программы. Расчетные программы по вентиляции и кондиционировании бесплатны для скачивания. Но, не забывайте! Нельзя абсолютно верить программе, проверяйте её данные.
С уважением, администрация сайта
| Особенно полезен инженерам и проектировщикам в области проектирования инженерных сооружений и санитарно-технических систем. Разработчик Влад Волков |
| Прислан обновленный калькулятор пользователем ок, за что Вентпортал благодорит его! |
| Программа для вычисления термодинамических параметров влажного воздуха или смеси двух потоков. Удобный и наглядный интерфейс, программа не требует установки. |
| Программа переводит величины из одной мерной шкалы в другую. "Преобразователю" известны наиболее часто используемые, малораспространенные и устаревшие меры. Всего в базе данных программы имеются сведения о 800 мерах, по многим из них имеется краткая справка. Имеются возможности поиска в базе данных, сортировки и фильтрации записей. |
| Программа Vent-Calc создана для расчета и проектирования систем вентиляции. В основе программы лежит методика гидравлического расчета воздуховодов по формулам Альтшуля, приведенным в |
| Программа для конвертации различных единиц измерения. язык программы - русский/английский. |
| Алгоритм программы основан на использовании приближенного аналитического метода расчета изменения состояния воздуха. Погрешность вычислений составляет не более 3% |
Этим материалом редакция журнала „Мир Климата“ продолжает публикацию глав из книги „Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию для произ-
водственных и общественных зданий“. Автор Краснов Ю.С.
Аэродинамический расчет воздуховодов начинают с вычерчивания аксонометрической схемы (М 1: 100), проставления номеров участков, их нагрузок L (м 3 /ч) и длин I (м). Определяют направление аэродинамического расчета — от наиболее удаленного и нагруженного участка до вентилятора. При сомнениях при определении направления рассчитывают все возможные варианты.
Расчет начинают с удаленного участка: определяют диаметр D (м) круглого или площадь F (м 2) поперечного сечения прямоугольного воздуховода:
Скорость растет по мере приближения к вентилятору.
По приложению Н из принимают ближайшие стандартные значения: D CT или (а х b) ст (м).
Гидравлический радиус прямоугольных воздуховодов (м):
где — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховодов.
Местные сопротивления на границе двух участков (тройники, крестовины) относят к участку с меньшим расходом.
Коэффициенты местных сопротивлений даны в приложениях.
Пример расчета
Исходные данные:
| № участков | подача L, м 3 /ч | длина L, м | υ рек, м/с | сечение а × b, м | υ ф, м/с | D l ,м | Re | λ | Kmc | потери на участке Δр, па |
| решетка рр на выходе | 0,2 × 0,4 | 3,1 | — | — | — | 1,8 | 10,4 | |||
| 1 | 720 | 4,2 | 4 | 0,2 × 0,25 | 4,0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8,4 |
| 2 | 1030 | 3,0 | 5 | 0,25× 0,25 | 4,6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8,1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4 × 0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 × 0,4 | 6,04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 × 0,5 | 7,6 | 0,50 | 234000 | 0,0159 | 0,2 | 8,3 |
| 6 | 10420 | 6,4 | 10 | 0,6 × 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6а | 10420 | 0,8 | ю. | Ø0,64 | 8,99 | 0,64 | 369000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3,2 | 5 | 0,53 × 1,06 | 5,15 | 0,707 | 234000 | 0,0312 ×n | 2,5 | 44,2 |
| Суммарные потери: 185 | ||||||||||
| Таблица 1. Аэродинамический расчет | ||||||||||
Воздуховоды изготовлены из оцинкованной тонколистовой стали, толщина и размер которой соответствуют прил. Н из . Материал воздухозаборной шахты — кирпич. В качестве воздухораспределителей применены решетки регулируемые типа РР с возможными сечениями: 100 х 200; 200 х 200; 400 х 200 и 600 х 200 мм, коэффициентом затенения 0,8 и максимальной скоростью воздуха на выходе до 3 м/с.
Сопротивление приемного утепленного клапана с полностью открытыми лопастями 10 Па. Гидравлическое сопротивление калориферной установки 100 Па (по отдельному расчету). Сопротивление фильтра G-4 250 Па. Гидравлическое сопротивление глушителя 36 Па (по акустическому расчету). Исходя из архитектурных требований проектируют воздуховоды прямоугольного сечения.
Сечения кирпичных каналов принимают по табл. 22.7 .
Участок 1. Решетка РР на выходе сечением 200×400 мм (рассчитывают отдельно):
| № участков | Вид местного сопротивления | Эскиз | Угол α, град. | Отношение | Обоснование | КМС | ||
| F 0 /F 1 | L 0 /L ст | f прох /f ств | ||||||
| 1 | Диффузор | 20 | 0,62 | — | — | Табл. 25.1 | 0,09 | |
| Отвод | 90 | — | — | — | Табл. 25.11 | 0,19 | ||
| Тройник-проход | — | — | 0,3 | 0,8 | Прил. 25.8 | 0,2 | ||
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | Тройник-проход | — | — | 0,48 | 0,63 | Прил. 25.8 | 0,4 | |
| 3 | Тройник-ответвление | — | 0,63 | 0,61 | — | Прил. 25.9 | 0,48 | |
| 4 | 2 отвода | 250 × 400 | 90 | — | — | — | Прил. 25.11 | |
| Отвод | 400 × 250 | 90 | — | — | — | Прил. 25.11 | 0,22 | |
| Тройник-проход | — | — | 0,49 | 0,64 | Табл. 25.8 | 0,4 | ||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | Тройник-проход | — | — | 0,34 | 0,83 | Прил. 25.8 | 0,2 | |
| 6 | Диффузор после вентилятора | h=0,6 | 1,53 | — | — | Прил. 25.13 | 0,14 | |
| Отвод | 600 × 500 | 90 | — | — | — | Прил. 25.11 | 0,5 | |
| ∑= | 0,64 | |||||||
| 6а | Конфузор перед вентилятором | D г =0,42 м | Табл. 25.12 | 0 | ||||
| 7 | Колено | 90 | — | — | — | Табл. 25.1 | 1,2 | |
| Решетка жалюзийная | Табл. 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| Таблица 2. Определение местных сопротивлений | ||||||||
Краснов Ю.С.,
„Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию для производственных и общественных зданий“, глава 15. „Термокул“
Аэродинамический расчет воздуховодов начинается с вычерчивания аксонометрической схемы М 1:100, проставления номеров участков, их нагрузок Ь м /ч, и длин 1, м. Определяется направление аэродинамического расчета - от наиболее удаленного и нагруженного участка до вентилятора. При сомнениях при определении направления рассчитываются все возможные варианты.
Расчет начинают с удаленного участка, рассчитывается его диаметр Д, м, или пло-
Щадь поперечного сечения прямоугольного воздуховода Р, м:
Начало системы у вентилятора
Административные здания 4-5 м/с 8-12 м/с
Производственные здания 5-6 м/с 10-16 м/с,
Увеличиваясь по мере приближения к вентилятору.
Пользуясь Приложением 21 , принимаем ближайшие стандартные значения Дст или (а х Ь)ст
Затем вычисляем фактическую скорость:
2830 *д;
Или———————— ———— - , м/с.
ФАКТ 3660*(а*6)ст
Для дальнейших вычислений определяем гидравлический радиус прямоугольных воздуховодов:
£>1 =--,м. а + Ь
Чтобы избежать пользования таблицами и интерполяцией значений удельных потерь на трение, применяем прямое решение задачи:
Определяем критерий Рейнольдса:
Яе = 64 100 * Ост * Уфакт (для прямоугольных Ост = Оь) (14.6)
И коэффициент гидравлического трения:
0, 3164*Яе 0 25 при Яе
0, 1266 *Ые 0167 при Яе > 60 000. (14.8)
Потери давления на расчетном участке составят:
Д.
Где КМС - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховодов.
Местные сопротивления, лежащие на границе двух участков (тройники, крестовины), следует относить к участку с меньшим расходом.
Коэффициенты местных сопротивлений приведены в приложениях.
Исходные данные:
Материал воздуховодов - оцинкованная тонколистовая сталь, толщиной и размерами в соответствии с Прил. 21 .
Материал воздухозаборной шахты - кирпич. В качестве воздухораспределителей используются решетки регулируемые типа РР с возможными сечениями:
100 х 200; 200 х 200; 400 х 200 и 600 х 200 мм, коэффициентом затенения 0,8 и максимальной скоростью воздуха на выходе до 3 м/с.
Сопротивление приемного утепленного клапана с полностью открытыми лопастями 10 Па. Гидравлическое сопротивление калориферной установки равно 132 Па (по отдельному расчету). Сопротивление фильтра 0-4 250 Па. Гидравлическое сопротивление глушителя составляет 36 Па (по акустическому расчету). Исходя из архитектурных требований воздуховоды проектируются прямоугольного сечения.
| Подача L, м3/ч | Длина 1, м | Сечение а * Ь, м | Потери на участке р, Па | |||||||
| Решетка РР на выходе | ||||||||||
|
| Назначение | Основное требование | ||||
| Бесшумность | Мин. потери напора | ||||
| Магистральные каналы | Главные каналы | Ответвления | |||
| Приток | Вытяжка | Приток | Вытяжка | ||
| Жилые помещения | 3 | 5 | 4 | 3 | 3 |
| Гостиницы | 5 | 7.5 | 6.5 | 6 | 5 |
| Учреждения | 6 | 8 | 6.5 | 6 | 5 |
| Рестораны | 7 | 9 | 7 | 7 | 6 |
| Магазины | 8 | 9 | 7 | 7 | 6 |
Исходя из этих значений следует рассчитывать линейные параметры воздуховодов.
Расчет нужно начинать с составления схемы системы вентиляции с обязательным указанием пространственного расположения воздуховодов, длины каждого участка, вентиляционных решеток, дополнительного оборудования для очистки воздуха, технической арматуры и вентиляторов. Потери определяются вначале по каждой отдельной линии, а потом суммируются. По отдельному технологическому участку потери определяются с помощью формулы P = L×R+Z, где P – потери воздушного давления на расчетном участке, R – потери на погонном метре участка, L – общая длина воздуховодов на участке, Z – потери в дополнительной арматуре системы вентиляции.
Для расчета потерь давления в круглом воздуховоде используется формула Pтр. = (L/d×X) × (Y×V)/2g. X – табличный коэффициент трения воздуха, зависит от материала изготовления воздуховода, L – длина расчетного участка, d – диаметр воздуховода, V – требуемая скорость воздушного потока, Y – плотность воздуха с учетом температуры, g – ускорение падения (свободного). Если система вентиляции имеет квадратные воздуховоды, то для перевода круглых значений в квадратные следует пользоваться таблицей № 2.
| 150 | 200 | 250 | 300 | 350 | 400 | 450 | 500 | |
| 250 | 210 | 245 | 275 | |||||
| 300 | 230 | 265 | 300 | 330 | ||||
| 350 | 245 | 285 | 325 | 355 | 380 | |||
| 400 | 260 | 305 | 345 | 370 | 410 | 440 | ||
| 450 | 275 | 320 | 365 | 400 | 435 | 465 | 490 | |
| 500 | 290 | 340 | 380 | 425 | 455 | 490 | 520 | 545 |
| 550 | 300 | 350 | 400 | 440 | 475 | 515 | 545 | 575 |
| 600 | 310 | 365 | 415 | 460 | 495 | 535 | 565 | 600 |
| 650 | 320 | 380 | 430 | 475 | 515 | 555 | 590 | 625 |
| 700 | 390 | 445 | 490 | 535 | 575 | 610 | 645 | |
| 750 | 400 | 455 | 505 | 550 | 590 | 630 | 665 | |
| 800 | 415 | 470 | 520 | 565 | 610 | 650 | 685 | |
| 850 | 480 | 535 | 580 | 625 | 670 | 710 | ||
| 900 | 495 | 550 | 600 | 645 | 685 | 725 | ||
| 950 | 505 | 560 | 615 | 660 | 705 | 745 | ||
| 1000 | 520 | 575 | 625 | 675 | 720 | 760 | ||
| 1200 | 620 | 680 | 730 | 780 | 830 | |||
| 1400 | 725 | 780 | 835 | 880 | ||||
| 1600 | 830 | 885 | 940 | |||||
| 1800 | 870 | 935 | 990 |
По горизонтали указана высота квадратного воздуховода, а по вертикали ширина. Эквивалентное значение круглого сечения находится на пересечении линий.
Потери давления воздуха в изгибах берутся из таблицы № 3.
Для определения потерь давления в диффузорах используются данные из таблицы № 4.
В таблице № 5 дается общая диаграмма потерь на прямолинейном участке.
Все отдельные потери на данном участке воздуховода суммируются и корректируются с таблицей № 6. Табл. № 6. Расчет понижения давления потока в системах вентиляции
Во время проектирования и расчетов существующие нормативные акты рекомендуют, чтобы разница в величине потерь давления между отдельными участками не превышала 10%. Вентилятор нужно устанавливать в участке системы вентиляции с наиболее высоким сопротивлением, самые удаленные воздуховоды должны иметь минимальное сопротивление. Если эти условия не выполняются, то необходимо изменять план размещения воздуховодов и дополнительного оборудования с учетом требований положений.
Этим материалом редакция журнала „Мир Климата“ продолжает публикацию глав из книги „Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию для произ-
водственных и общественных зданий “. Автор Краснов Ю.С.
Аэродинамический расчет воздуховодов начинают с вычерчивания аксонометрической схемы (М 1: 100), проставления номеров участков, их нагрузок L (м 3 /ч) и длин I (м). Определяют направление аэродинамического расчета - от наиболее удаленного и нагруженного участка до вентилятора. При сомнениях при определении направления рассчитывают все возможные варианты.
Расчет начинают с удаленного участка: определяют диаметр D (м) круглого или площадь F (м 2) поперечного сечения прямоугольного воздуховода:
Скорость растет по мере приближения к вентилятору.
По приложению Н из принимают ближайшие стандартные значения: D CT или (а х b) ст (м).
Гидравлический радиус прямоугольных воздуховодов (м):
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховодов.
Местные сопротивления на границе двух участков (тройники, крестовины) относят к участку с меньшим расходом.
Коэффициенты местных сопротивлений даны в приложениях.
Пример расчета
Исходные данные:
| № участков | подача L, м 3 /ч | длина L, м | υ рек, м/с | сечение а × b, м | υ ф, м/с | D l ,м | Re | λ | Kmc | потери на участке Δр, па |
| решетка рр на выходе | 0,2 × 0,4 | 3,1 | - | - | - | 1,8 | 10,4 | |||
| 1 | 720 | 4,2 | 4 | 0,2 × 0,25 | 4,0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8,4 |
| 2 | 1030 | 3,0 | 5 | 0,25× 0,25 | 4,6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8,1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4 × 0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 × 0,4 | 6,04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 × 0,5 | 7,6 | 0,50 | 234000 | 0,0159 | 0,2 | 8,3 |
| 6 | 10420 | 6,4 | 10 | 0,6 × 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6а | 10420 | 0,8 | ю. | Ø0,64 | 8,99 | 0,64 | 369000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3,2 | 5 | 0,53 × 1,06 | 5,15 | 0,707 | 234000 | 0,0312 ×n | 2,5 | 44,2 |
| Суммарные потери: 185 | ||||||||||
| Таблица 1. Аэродинамический расчет | ||||||||||
Воздуховоды изготовлены из оцинкованной тонколистовой стали , толщина и размер которой соответствуют прил. Н из. Материал воздухозаборной шахты - кирпич. В качестве воздухораспределителей применены решетки регулируемые типа РР с возможными сечениями: 100 х 200; 200 х 200; 400 х 200 и 600 х 200 мм, коэффициентом затенения 0,8 и максимальной скоростью воздуха на выходе до 3 м/с.
Сопротивление приемного утепленного клапана с полностью открытыми лопастями 10 Па. Гидравлическое сопротивление калориферной установки 100 Па (по отдельному расчету). Сопротивление фильтра G-4 250 Па. Гидравлическое сопротивление глушителя 36 Па (по акустическому расчету). Исходя из архитектурных требований проектируют воздуховоды прямоугольного сечения.
Сечения кирпичных каналов принимают по табл. 22.7 .
Участок 1. Решетка РР на выходе сечением 200×400 мм (рассчитывают отдельно):
| № участков | Вид местного сопротивления | Эскиз | Угол α, град. | Отношение | Обоснование | КМС | ||
| F 0 /F 1 | L 0 /L ст | f прох /f ств | ||||||
| 1 | Диффузор | 20 | 0,62 | - | - | Табл. 25.1 | 0,09 | |
| Отвод | 90 | - | - | - | Табл. 25.11 | 0,19 | ||
| Тройник-проход | - | - | 0,3 | 0,8 | Прил. 25.8 | 0,2 | ||
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | Тройник-проход | - | - | 0,48 | 0,63 | Прил. 25.8 | 0,4 | |
| 3 | Тройник-ответвление | - | 0,63 | 0,61 | - | Прил. 25.9 | 0,48 | |
| 4 | 2 отвода | 250 × 400 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | |
| Отвод | 400 × 250 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | 0,22 | |
| Тройник-проход | - | - | 0,49 | 0,64 | Табл. 25.8 | 0,4 | ||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | Тройник-проход | - | - | 0,34 | 0,83 | Прил. 25.8 | 0,2 | |
| 6 | Диффузор после вентилятора | h=0,6 | 1,53 | - | - | Прил. 25.13 | 0,14 | |
| Отвод | 600 × 500 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | 0,5 | |
| ∑= | 0,64 | |||||||
| 6а | Конфузор перед вентилятором | D г =0,42 м | Табл. 25.12 | 0 | ||||
| 7 | Колено | 90 | - | - | - | Табл. 25.1 | 1,2 | |
| Решетка жалюзийная | Табл. 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| Таблица 2. Определение местных сопротивлений | ||||||||
Краснов Ю.С.,
1. Потери на трение:
Pтр = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
z = Q* (v*v*y)/2g,
Примечание: скорость воздушного потока в таблице дана в метрах в секунду
Использование прямоугольных воздуховодов
В диаграмме потерь напора указаны диаметры круглых воздуховодов . Если вместо них используются воздуховоды прямоугольного сечения, то необходимо найти их эквивалентные диаметры с помощью приведенной ниже таблицы.
Примечания:
Таблица эквивалентных диаметров воздуховодов
Когда известны параметры воздуховодов (их длина, сечение, коэффициент трения воздуха о поверхность), можно рассчитать потери давления в системе при проектируемом расходе воздуха.
Общие потери давления (в кг/кв.м.) рассчитываются по формуле:
где R - потери давления на трение в расчете на 1 погонный метр воздуховода, l - длина воздуховода в метрах, z - потери давления на местные сопротивления (при переменном сечении).
1. Потери на трение:
В круглом воздуховоде потери давления на трение P тр считаются так:
Pтр = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
где x - коэффициент сопротивления трения, l - длина воздуховода в метрах, d - диаметр воздуховода в метрах, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2).
Замечание: Если воздуховод имеет не круглое, а прямоугольное сечение, в формулу надо подставлять эквивалентный диаметр, который для воздуховода со сторонами А и В равен: dэкв = 2АВ/(А + В)
2. Потери на местные сопротивления:
Потери давления на местные сопротивления считаются по формуле:
z = Q* (v*v*y)/2g,
где Q - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховода, для которого производят расчет, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2). Значения Q содержатся в табличном виде.
Метод допустимых скоростей
При расчете сети воздуховодов по методу допустимых скоростей за исходные данные принимают оптимальную скорость воздуха (см. таблицу). Затем считают нужное сечение воздуховода и потери давления в нем.
Порядок действий при аэродинамическом расчете воздуховодов по методу допустимых скоростей:
Начертить схему воздухораспределительной системы. Для каждого участка воздуховода указать длину и количество воздуха, проходящего за 1 час.
Расчет начинаем с самых дальних от вентилятора и самых нагруженных участков.
Зная оптимальную скорость воздуха для данного помещения и объем воздуха, проходящего через воздуховод за 1 час, определим подходящий диаметр (или сечение) воздуховода.
Вычисляем потери давления на трение P тр.
По табличным данным определяем сумму местных сопротивлений Q и рассчитываем потери давления на местные сопротивления z.
Располагаемое давление для следующих ветвлений воздухораспределительной сети определяется как сумма потерь давления на участках, расположенных до данного ветвления.
В процессе расчета нужно последовательно увязать все ветви сети, приравняв сопротивление каждой ветви к сопротивлению самой нагруженной ветви. Это делают с помощью диафрагм. Их устанавливают на слабо нагруженные участки воздуховодов, повышая сопротивление.
Таблица максимальной скорости воздуха в зависимости от требований к воздуховоду
Метод постоянной потери напора
Данный метод предполагает постоянную потерю напора на 1 погонный метр воздуховода. На основе этого определяются размеры сети воздуховодов. Метод постоянной потери напора достаточно прост и применяется на стадии технико-экономического обоснования систем вентиляции:
В зависимости от назначения помещения по таблице допустимых скоростей воздуха выбирают скорость на магистральном участке воздуховода.
По определенной в п.1 скорости и на основании проектного расхода воздуха находят начальную потерю напора (на 1 м длины воздуховода). Для этого служит нижеприведенная диаграмма.
Определяют самую нагруженную ветвь, и ее длину принимают за эквивалентную длину воздухораспределительной системы. Чаще всего это расстояние до самого дальнего диффузора.
Умножают эквивалентную длину системы на потерю напора из п.2. К полученному значению прибавляют потерю напора на диффузорах.
Теперь по приведенной ниже диаграмме определяют диаметр начального воздуховода, идущего от вентилятора, а затем диаметры остальных участков сети по соответствующим расходам воздуха. При этом принимают постоянной начальную потерю напора.
Диаграмма определения потерь напора и диаметра воздуховодов 
В диаграмме потерь напора указаны диаметры круглых воздуховодов. Если вместо них используются воздуховоды прямоугольного сечения, то необходимо найти их эквивалентные диаметры с помощью приведенной ниже таблицы.
Примечания:
Если позволяет пространство, лучше выбирать круглые или квадратные воздуховоды;
Если места недостаточно (например, при реконструкции), выбирают прямоугольные воздуховоды. Как правило, ширина воздуховода в 2 раза больше высоты).
В таблице по горизонтальной указана высота воздуховода в мм, по вертикальной - его ширина, а в ячейках таблицы содержатся эквивалентные диаметры воздуховодов в мм.
Целью аэродинамического расчета является определение потерь давления (сопротивления) движению воздуха во всех элементах системы вентиляции - воздуховодах, их фасонных элементах, решетках, диффузорах, воздухонагревателях и других. Зная общую величину этих потерь, можно подобрать вентилятор, способный обеспечить необходимый расход воздуха. Различают прямую и обратную задачи аэродинамического расчета. Прямая задача решается при проектировании вновь создаваемых систем вентиляции, состоит в определении площади сечения всех участков системы при заданном расходе через них. Обратная задача – определение расхода воздуха при заданной площади сечения эксплуатируемых или реконструируемых систем вентиляции. В таких случаях для достижения требуемого расхода достаточно изменения частоты вращения вентилятора или его замены на другой типоразмер.
Аэродинамический расчет начинают после определения кратности воздухообмена помещений и принятия решения по трассировке (схеме прокладки) воздуховодов и каналов. Кратность воздухообмена является количественной характеристикой работы системы вентиляции, показывает, сколько раз в течение 1-го часа объем воздуха помещения полностью заменится новым. Кратность зависит от характеристик помещения, его назначения и может отличаться в несколько раз. Перед началом аэродинамического расчета создается схема системы в аксонометрической проекции и масштабе М 1:100. На схеме выделяют основные элементы системы: воздуховоды, их фасонные части, фильтры, шумоглушители, клапана, воздухонагреватели, вентиляторы, решетки и другие. По этой схеме, строительным планам помещений определяют длину отдельных ветвей. Схему делят на расчетные участки, которые имеют постоянный расход воздуха. Границами расчетных участков являются фасонные элементы – отводы, тройники и прочие. Определяют расход на каждом участке, наносят его, длину, номер участка на схему. Далее выбирают магистраль – наиболее длинную цепь последовательно расположенных участков, считая от начала системы до самого удаленного ответвления. Если в системе несколько магистралей одинаковой длины, то главной выбирают с большим расходом. Принимается форма поперечного сечения воздуховодов – круглая, прямоугольная или квадратная. Потери давления на участках зависят от скорости воздуха и состоят из: потерь на трение и в местных сопротивлениях. Общие потери давления системы вентиляции равны потерям магистрали и состоят из суммы потерь всех ее расчетных участков. Выбирают направление расчета – от самого дальнего участка до вентилятора.
По площади F определяют диаметр D (для круглой формы) или высоту A и ширину B (для прямоугольной) воздуховода, м. Полученные величины округляют до ближайшего большего стандартного размера, т.е. D ст , А ст и В ст (справочная величина).
Пересчитывают фактические площадь сечения F факт и скорость v факт .
Для прямоугольного воздуховода определяют т.н. эквивалентный диаметр DL = (2A ст * B ст ) / (A ст + B ст ), м.
Определяют величину критерия подобия Рейнольдса Re = 64100* D ст * v факт. Для прямоугольной формы D L = D ст .
Коэффициент трения λ тр = 0,3164 ⁄ Re-0,25 при Re≤60000, λ тр = 0,1266 ⁄ Re-0,167 при Re>60000.
Коэффициент местного сопротивления λм зависит от их типа, количества и выбирается из справочников.
| Назначение | Основное требование | ||||
| Бесшумность | Мин. потери напора | ||||
| Магистральные каналы | Главные каналы | Ответвления | |||
| Приток | Вытяжка | Приток | Вытяжка | ||
| Жилые помещения | 3 | 5 | 4 | 3 | 3 |
| Гостиницы | 5 | 7.5 | 6.5 | 6 | 5 |
| Учреждения | 6 | 8 | 6.5 | 6 | 5 |
| Рестораны | 7 | 9 | 7 | 7 | 6 |
| Магазины | 8 | 9 | 7 | 7 | 6 |
Исходя из этих значений следует рассчитывать линейные параметры воздуховодов.
Расчет нужно начинать с составления схемы системы вентиляции с обязательным указанием пространственного расположения воздуховодов, длины каждого участка, вентиляционных решеток, дополнительного оборудования для очистки воздуха, технической арматуры и вентиляторов. Потери определяются вначале по каждой отдельной линии, а потом суммируются. По отдельному технологическому участку потери определяются с помощью формулы P = L×R+Z, где P – потери воздушного давления на расчетном участке, R – потери на погонном метре участка, L – общая длина воздуховодов на участке, Z – потери в дополнительной арматуре системы вентиляции.
Для расчета потерь давления в круглом воздуховоде используется формула Pтр. = (L/d×X) × (Y×V)/2g. X – табличный коэффициент трения воздуха, зависит от материала изготовления воздуховода, L – длина расчетного участка, d – диаметр воздуховода, V – требуемая скорость воздушного потока, Y – плотность воздуха с учетом температуры, g – ускорение падения (свободного). Если система вентиляции имеет квадратные воздуховоды, то для перевода круглых значений в квадратные следует пользоваться таблицей № 2.
| 150 | 200 | 250 | 300 | 350 | 400 | 450 | 500 | |
| 250 | 210 | 245 | 275 | |||||
| 300 | 230 | 265 | 300 | 330 | ||||
| 350 | 245 | 285 | 325 | 355 | 380 | |||
| 400 | 260 | 305 | 345 | 370 | 410 | 440 | ||
| 450 | 275 | 320 | 365 | 400 | 435 | 465 | 490 | |
| 500 | 290 | 340 | 380 | 425 | 455 | 490 | 520 | 545 |
| 550 | 300 | 350 | 400 | 440 | 475 | 515 | 545 | 575 |
| 600 | 310 | 365 | 415 | 460 | 495 | 535 | 565 | 600 |
| 650 | 320 | 380 | 430 | 475 | 515 | 555 | 590 | 625 |
| 700 | 390 | 445 | 490 | 535 | 575 | 610 | 645 | |
| 750 | 400 | 455 | 505 | 550 | 590 | 630 | 665 | |
| 800 | 415 | 470 | 520 | 565 | 610 | 650 | 685 | |
| 850 | 480 | 535 | 580 | 625 | 670 | 710 | ||
| 900 | 495 | 550 | 600 | 645 | 685 | 725 | ||
| 950 | 505 | 560 | 615 | 660 | 705 | 745 | ||
| 1000 | 520 | 575 | 625 | 675 | 720 | 760 | ||
| 1200 | 620 | 680 | 730 | 780 | 830 | |||
| 1400 | 725 | 780 | 835 | 880 | ||||
| 1600 | 830 | 885 | 940 | |||||
| 1800 | 870 | 935 | 990 |
По горизонтали указана высота квадратного воздуховода, а по вертикали ширина. Эквивалентное значение круглого сечения находится на пересечении линий.
Потери давления воздуха в изгибах берутся из таблицы № 3.
Для определения потерь давления в диффузорах используются данные из таблицы № 4.
В таблице № 5 дается общая диаграмма потерь на прямолинейном участке.
Все отдельные потери на данном участке воздуховода суммируются и корректируются с таблицей № 6. Табл. № 6. Расчет понижения давления потока в системах вентиляции
Во время проектирования и расчетов существующие нормативные акты рекомендуют, чтобы разница в величине потерь давления между отдельными участками не превышала 10%. Вентилятор нужно устанавливать в участке системы вентиляции с наиболее высоким сопротивлением, самые удаленные воздуховоды должны иметь минимальное сопротивление. Если эти условия не выполняются, то необходимо изменять план размещения воздуховодов и дополнительного оборудования с учетом требований положений.
где R - потери давления на трение в расчете на 1 погонный метр воздуховода, l - длина воздуховода в метрах, z - потери давления на местные сопротивления (при переменном сечении).
1. Потери на трение:
Pтр = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
z = Q* (v*v*y)/2g,
Метод допустимых скоростей
При расчете сети воздуховодов по методу допустимых скоростей за исходные данные принимают оптимальную скорость воздуха (см. таблицу). Затем считают нужное сечение воздуховода и потери давления в нем.
Данный метод предполагает постоянную потерю напора на 1 погонный метр воздуховода. На основе этого определяются размеры сети воздуховодов. Метод постоянной потери напора достаточно прост и применяется на стадии технико-экономического обоснования систем вентиляции:
В диаграмме потерь напора указаны диаметры круглых воздуховодов . Если вместо них используются воздуховоды прямоугольного сечения, то необходимо найти их эквивалентные диаметры с помощью приведенной ниже таблицы.
Примечания:
Если места недостаточно (например, при реконструкции), выбирают прямоугольные воздуховоды . Как правило, ширина воздуховода в 2 раза больше высоты).
Этим материалом редакция журнала „Мир Климата“ продолжает публикацию глав из книги „Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию для произ-
водственных и общественных зданий“. Автор Краснов Ю.С.
Аэродинамический расчет воздуховодов начинают с вычерчивания аксонометрической схемы (М 1: 100), проставления номеров участков, их нагрузок L (м 3 /ч) и длин I (м). Определяют направление аэродинамического расчета - от наиболее удаленного и нагруженного участка до вентилятора. При сомнениях при определении направления рассчитывают все возможные варианты.
Расчет начинают с удаленного участка: определяют диаметр D (м) круглого или площадь F (м 2) поперечного сечения прямоугольного воздуховода:
Скорость растет по мере приближения к вентилятору.
По приложению Н из принимают ближайшие стандартные значения: D CT или (а х b) ст (м).
Гидравлический радиус прямоугольных воздуховодов (м):
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховодов.
Местные сопротивления на границе двух участков (тройники, крестовины) относят к участку с меньшим расходом.
Коэффициенты местных сопротивлений даны в приложениях.
Пример расчета
Исходные данные:
| № участков | подача L, м 3 /ч | длина L, м | υ рек, м/с | сечение а × b, м | υ ф, м/с | D l ,м | Re | λ | Kmc | потери на участке Δр, па |
| решетка рр на выходе | 0,2 × 0,4 | 3,1 | - | - | - | 1,8 | 10,4 | |||
| 1 | 720 | 4,2 | 4 | 0,2 × 0,25 | 4,0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8,4 |
| 2 | 1030 | 3,0 | 5 | 0,25× 0,25 | 4,6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8,1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4 × 0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 × 0,4 | 6,04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 × 0,5 | 7,6 | 0,50 | 234000 | 0,0159 | 0,2 | 8,3 |
| 6 | 10420 | 6,4 | 10 | 0,6 × 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6а | 10420 | 0,8 | ю. | Ø0,64 | 8,99 | 0,64 | 369000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3,2 | 5 | 0,53 × 1,06 | 5,15 | 0,707 | 234000 | 0,0312 ×n | 2,5 | 44,2 |
| Суммарные потери: 185 | ||||||||||
| Таблица 1. Аэродинамический расчет | ||||||||||
Воздуховоды изготовлены из оцинкованной тонколистовой стали, толщина и размер которой соответствуют прил. Н из. Материал воздухозаборной шахты - кирпич. В качестве воздухораспределителей применены решетки регулируемые типа РР с возможными сечениями: 100 х 200; 200 х 200; 400 х 200 и 600 х 200 мм, коэффициентом затенения 0,8 и максимальной скоростью воздуха на выходе до 3 м/с.
Сопротивление приемного утепленного клапана с полностью открытыми лопастями 10 Па. Гидравлическое сопротивление калориферной установки 100 Па (по отдельному расчету). Сопротивление фильтра G-4 250 Па. Гидравлическое сопротивление глушителя 36 Па (по акустическому расчету). Исходя из архитектурных требований проектируют воздуховоды прямоугольного сечения.
Сечения кирпичных каналов принимают по табл. 22.7 .
Участок 1. Решетка РР на выходе сечением 200×400 мм (рассчитывают отдельно):
| № участков | Вид местного сопротивления | Эскиз | Угол α, град. | Отношение | Обоснование | КМС | ||
| F 0 /F 1 | L 0 /L ст | f прох /f ств | ||||||
| 1 | Диффузор | 20 | 0,62 | - | - | Табл. 25.1 | 0,09 | |
| Отвод | 90 | - | - | - | Табл. 25.11 | 0,19 | ||
| Тройник-проход | - | - | 0,3 | 0,8 | Прил. 25.8 | 0,2 | ||
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | Тройник-проход | - | - | 0,48 | 0,63 | Прил. 25.8 | 0,4 | |
| 3 | Тройник-ответвление | - | 0,63 | 0,61 | - | Прил. 25.9 | 0,48 | |
| 4 | 2 отвода | 250 × 400 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | |
| Отвод | 400 × 250 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | 0,22 | |
| Тройник-проход | - | - | 0,49 | 0,64 | Табл. 25.8 | 0,4 | ||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | Тройник-проход | - | - | 0,34 | 0,83 | Прил. 25.8 | 0,2 | |
| 6 | Диффузор после вентилятора | h=0,6 | 1,53 | - | - | Прил. 25.13 | 0,14 | |
| Отвод | 600 × 500 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | 0,5 | |
| ∑= | 0,64 | |||||||
| 6а | Конфузор перед вентилятором | D г =0,42 м | Табл. 25.12 | 0 | ||||
| 7 | Колено | 90 | - | - | - | Табл. 25.1 | 1,2 | |
| Решетка жалюзийная | Табл. 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| Таблица 2. Определение местных сопротивлений | ||||||||
Краснов Ю.С.,
Когда известны параметры воздуховодов (их длина, сечение, коэффициент трения воздуха о поверхность), можно рассчитать потери давления в системе при проектируемом расходе воздуха.
Общие потери давления (в кг/кв.м.) рассчитываются по формуле:
где R - потери давления на трение в расчете на 1 погонный метр воздуховода, l - длина воздуховода в метрах, z - потери давления на местные сопротивления (при переменном сечении).
1. Потери на трение:
В круглом воздуховоде потери давления на трение P тр считаются так:
Pтр = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
где x - коэффициент сопротивления трения, l - длина воздуховода в метрах, d - диаметр воздуховода в метрах, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2).
2. Потери на местные сопротивления:
Потери давления на местные сопротивления считаются по формуле:
z = Q* (v*v*y)/2g,
где Q - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховода, для которого производят расчет, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2). Значения Q содержатся в табличном виде.
При расчете сети воздуховодов по методу допустимых скоростей за исходные данные принимают оптимальную скорость воздуха (см. таблицу). Затем считают нужное сечение воздуховода и потери давления в нем.
Порядок действий при аэродинамическом расчете воздуховодов по методу допустимых скоростей:
В процессе расчета нужно последовательно увязать все ветви сети, приравняв сопротивление каждой ветви к сопротивлению самой нагруженной ветви. Это делают с помощью диафрагм. Их устанавливают на слабо нагруженные участки воздуховодов, повышая сопротивление.
Таблица максимальной скорости воздуха в зависимости от требований к воздуховоду
Примечание: скорость воздушного потока в таблице дана в метрах в секунду
Данный метод предполагает постоянную потерю напора на 1 погонный метр воздуховода. На основе этого определяются размеры сети воздуховодов. Метод постоянной потери напора достаточно прост и применяется на стадии технико-экономического обоснования систем вентиляции:
Теперь по приведенной ниже диаграмме определяют диаметр начального воздуховода, идущего от вентилятора, а затем диаметры остальных участков сети по соответствующим расходам воздуха. При этом принимают постоянной начальную потерю напора.
Диаграмма определения потерь напора и диаметра воздуховодов
Использование прямоугольных воздуховодов
В диаграмме потерь напора указаны диаметры круглых воздуховодов. Если вместо них используются воздуховоды прямоугольного сечения, то необходимо найти их эквивалентные диаметры с помощью приведенной ниже таблицы.
Примечания:
В таблице по горизонтальной указана высота воздуховода в мм, по вертикальной - его ширина, а в ячейках таблицы содержатся эквивалентные диаметры воздуховодов в мм.
Таблица эквивалентных диаметров воздуховодов
Когда известны параметры воздуховодов (их длина, сечение, коэффициент трения воздуха о поверхность), можно рассчитать потери давления в системе при проектируемом расходе воздуха.
Общие потери давления (в кг/кв.м.) рассчитываются по формуле:
P = R*l + z,
где R - потери давления на трение в расчете на 1 погонный метр воздуховода, l - длина воздуховода в метрах, z - потери давления на местные сопротивления (при переменном сечении).
1. Потери на трение:
В круглом воздуховоде потери давления на трение P тр считаются так:
Pтр = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
где x - коэффициент сопротивления трения, l - длина воздуховода в метрах, d - диаметр воздуховода в метрах, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2).
2. Потери на местные сопротивления:
Потери давления на местные сопротивления считаются по формуле:
z = Q* (v*v*y)/2g,
где Q - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховода, для которого производят расчет, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2). Значения Q содержатся в табличном виде.
При расчете сети воздуховодов по методу допустимых скоростей за исходные данные принимают оптимальную скорость воздуха (см. таблицу). Затем считают нужное сечение воздуховода и потери давления в нем.
Порядок действий при аэродинамическом расчете воздуховодов по методу допустимых скоростей:
В процессе расчета нужно последовательно увязать все ветви сети, приравняв сопротивление каждой ветви к сопротивлению самой нагруженной ветви. Это делают с помощью диафрагм. Их устанавливают на слабо нагруженные участки воздуховодов, повышая сопротивление.
Таблица максимальной скорости воздуха в зависимости от требований к воздуховоду
| Назначение | Основное требование | ||||
| Бесшумность | Мин. потери напора | ||||
| Магистральные каналы | Главные каналы | Ответвления | |||
| Приток | Вытяжка | Приток | Вытяжка | ||
| Жилые помещения | |||||
| Гостиницы | |||||
| Учреждения | |||||
| Рестораны | |||||
| Магазины | |||||
Примечание: скорость воздушного потока в таблице дана в метрах в секунду
Данный метод предполагает постоянную потерю напора на 1 погонный метр воздуховода. На основе этого определяются размеры сети воздуховодов. Метод постоянной потери напора достаточно прост и применяется на стадии технико-экономического обоснования систем вентиляции:
Теперь по приведенной ниже диаграмме определяют диаметр начального воздуховода, идущего от вентилятора, а затем диаметры остальных участков сети по соответствующим расходам воздуха. При этом принимают постоянной начальную потерю напора.
Диаграмма определения потерь напора и диаметра воздуховодов
Использование прямоугольных воздуховодов
В диаграмме потерь напора указаны диаметры круглых воздуховодов. Если вместо них используются воздуховоды прямоугольного сечения, то необходимо найти их эквивалентные диаметры с помощью приведенной ниже таблицы.
Примечания:
В таблице по горизонтальной указана высота воздуховода в мм, по вертикальной - его ширина, а в ячейках таблицы содержатся эквивалентные диаметры воздуховодов в мм.
Таблица эквивалентных диаметров воздуховодов
Сопротивление прохождению воздуха в вентиляционной системе, в основном, определяется скоростью движения воздуха в этой системе. С увеличением скорости возрастает и сопротивление. Это явление называется потерей давления. Статическое давление, создаваемое вентилятором, обуславливает движение воздуха в вентиляционной системе, имеющей определенное сопротивление. Чем выше сопротивление такой системы, тем меньше расход воздуха, перемещаемый или . Расчет потерь на трение для воздуха в воздуховодах, а также сопротивление сетевого оборудования (фильтр, шумоглушитель, нагреватель, клапан и др.) может быть произведен с помощью соответствующих таблиц и диаграмм, указанных в каталоге. Общее падение давления можно рассчитать, просуммировав показатели сопротивления всех элементов вентиляционной системы.
Определение скорости движения воздуха в воздуховодах:
где L - расход воздуха, м 3 /ч;
F - площадь сечения канала, м 2 .
Рекомендация 1.
Потеря давления в системе воздуховодов может быть снижена за счет увеличения сечения воздуховодов, обеспечивающих относительно одинаковую скорость воздуха во всей системе. На изображении мы видим, как можно обеспечить относительно одинаковую скорость воздуха в сети воздуховодов при минимальной потере давления.
Рекомендация 2.
В системах с большой протяженностью воздуховодов и большим количеством вентиляционных решеток целесообразно размещать вентилятор в середине вентиляционной системы. Такое решение обладает несколькими преимуществами. С одной стороны, снижаются потери давления, а с другой стороны, можно использовать воздуховоды меньшего сечения.
Пример расчета вентиляционной системы:
Расчет необходимо начать с составления эскиза системы с указанием мест расположения воздуховодов, вентиляционных решеток, вентиляторов, а также длин участков воздуховодов между тройниками, затем определить расход воздуха на каждом участке сети.
Выясним потери давления для участков 1-6, воспользовавшись графиком потери давления в круглых воздуховодах, определим необходимые диаметры воздуховодов и потерю давления в них при условии, что необходимо обеспечить допустимую скорость движения воздуха.
Участок 1: расход воздуха будет составлять 220 м 3 /ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 200 мм, скорость - 1,95 м/с, потеря давления составит 0,2 Па/м х 15 м = 3 Па (см. диаграмму определение потерь давления в воздуховодах).
Участок 2: повторим те же расчеты, не забыв, что расход воздуха через этот участок уже будет составлять 220+350=570 м 3 /ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 250 мм, скорость - 3,23 м/с. Потеря давления составит 0,9 Па/м х 20 м = 18 Па.
Участок 3: расход воздуха через этот участок будет составлять 1070 м 3 /ч.
Принимаем диаметр воздуховода равным 315 мм, скорость 3,82 м/с. Потеря давления составит 1,1 Па/м х 20= 22 Па.
Участок 4: расход воздуха через этот участок будет составлять 1570 м 3 /ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 315 мм, скорость - 5,6 м/с. Потеря давления составит 2,3 Па х 20 = 46 Па.
Участок 5: расход воздуха через этот участок будет составлять 1570 м 3 /ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 315 мм, скорость 5,6 м/с. Потеря давления составит 2,3 Па/м х 1= 2,3 Па.
Участок 6: расход воздуха через этот участок будет составлять 1570 м 3 /ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 315 мм, скорость 5,6 м/с. Потеря давления составит 2,3 Па х 10 = 23 Па. Суммарная потеря давления в воздуховодах будет составлять 114,3 Па.
Когда расчет последнего участка завершен, необходимо определить потери давления в сетевых элементах: в шумоглушителе СР 315/900 (16 Па) и в обратном клапане КОМ 315 (22 Па). Также определим потерю давления в отводах к решеткам (сопротивление 4-х отводов в сумме будут составлять 8 Па).
Определение потерь давления на изгибах воздуховодов
График позволяет определить потери давления в отводе, исходя из величины угла изгиба, диаметра и расхода воздуха.
Пример. Определим потерю давления для отвода 90° диаметром 250 мм при расходе воздуха 500 м3/ч. Для этого найдем пересечение вертикальной линии, соответствующей нашему расходу воздуха, с наклонной чертой, характеризующей диаметр 250 мм, и на вертикальной черте слева для отвода в 90° находим величину потери давления, которая составляет 2Па.
Принимаем к установке потолочные диффузоры серии ПФ, сопротивление которых, согласно графику, будет составлять 26 Па.
Теперь просуммируем все величины потери давления для прямых участков воздуховодов, сетевых элементов, отводов и решеток. Искомая величина 186,3 Па.
Мы рассчитали систему и определили, что нам нужен вентилятор, удаляющий 1570 м3/ч воздуха при сопротивлении сети 186,3 Па. Учитывая требуемые для работы системы характеристики нас устроит вентилятор требуемые для работы системы характеристики нас устроит вентилятор ВЕНТС ВКМС 315.
Определение потерь давления в обратном клапане.
Подбор необходимого вентилятора.
Определение потерь давления в шумоглушителях.
Определение потерь давления на изгибах воздухуводов.
Определение потерь давления в диффузорах.
Кроме того, при расчетах вводяттермин потери давления. Эти потери обусловлены затратами энергии воздушного потока на преодоление сопротивления, возникающего на пути его движения по воздуховодам. Как правило,расчет вентиляционной сети сводится к определению размеровпоперечного сечения отдельных участков сети и потерь давленияна них при заданном расходе воздуха.107Потери давления в воздуховодах складываются из потерь натрение ∆pтр и потерь на местные сопротивления ∆pмс.7.2. Потери давления на трение и местные сопротивленияДля воздуховода длиной l с произвольной формой поперечногосечения эти потери описываются формулойΔpтр = λ трlПpд ,4F(7.1)где λтр – коэффициент сопротивления трения; П, F – соответственно периметр и площадь поперечного сечения воздуховода.Для воздуховодов круглого сечения диаметром d имеем4 F / П = d .
При этом формула (7.1) принимает видΔpтр = λ трlpд .d(7.2)Таким образом, потери на трение в воздуховоде круглого поперечного сечения пропорциональны его относительной длине l/d идинамическому давлению воздушного потока pд.Для воздуховодов прямоугольного сечения с размерами a × bвводят понятие эквивалентного диаметра dэ – диаметра круглогосечения, обеспечивающего те же потери на трение на единицудлины, что и при прямоугольном сечении воздуховода. При этомприменяют два способа вычисления эквивалентного диаметра: поскорости dэc и по расходу dэр.Эквивалентный диаметр по скорости dэc определяют при дополнительном условии равенства средних скоростей потока в воздуховодах круглого и прямоугольного сечений. Приравняв выражения (7.1) и (7.2), для этого случая будем иметьd эс = 2аb /(a + b).(7.3)Нетрудно убедиться, что площадь полученного таким образом2/ 4 будет меньше площади заменяемогокруглого сечения Sп = πd эс108им прямоугольного сечения Sп = ab.
Поэтому при равенстве скоростей потоков в воздуховодах расходы в них будут различны.В связи с этим вводят в рассмотрение эквивалентный по расходу диаметр dэр, определяемый при дополнительном условииравенства расходов воздуха в воздуховодах с круглым и прямоугольным сечениями. Выразим согласно (5.1) скорость воздухачерез его объемный расход и площадь поперечного сечения воздуховода.
Подставляя результат в (7.1) и (7.2) и приравнивая полученные выражения, находим1/ 5d эр⎛ 32a3b3 ⎞=⎜ 2⎟⎜ π (a + b) ⎟⎝⎠1/ 5⎛ a3b3 ⎞= 1,265 ⎜⎟⎜ ( a + b) ⎟⎝⎠.(7.4)Такое определение диаметра необходимо использовать, еслирасчет воздуховодов ведут не по скоростям, а по расходам, чтообычно и делают. При этом воздуховод круглого сечения и воздуховод прямоугольного сечения с эквивалентным диаметром, определенным согласно (7.4), имеют одинаковые потери на трение иодинаковый расход воздуха.Коэффициент сопротивления трения описывается сложнойфункциональной зависимостью, определяемой параметрами движения воздуха и характеристиками воздуховода (размерами, шероховатостью его стенок). Эта зависимость может быть выраженаформулой Альтшуля:1/ 4⎛ 68 K ⎞λ тр = 0,11⎜+ ⎟⎝ Re dэ ⎠,(7.5)где Re – число Рейнольдса, Re = wdэ/ν; ν – коэффициент кинема–5 2тической вязкости; ν = 1,5 ⋅ 10 м /с для воздуха при температуре20 ºС; K – высота выступов шероховатости стенок; значения K длянекоторых материалов приведены в табл.
7.1. Размерности K и dэ вэтой формуле должны быть одинаковыми.109Таблица 7.1Абсолютная шероховатость K стенок воздуховодовМатериал стенкиK, ммМатериал стенкиK, ммЛистовая стальВинипластАсбестоцементныетрубыФанера0,100,10Шлакоалебастровые трубыШлакобетонные трубыКирпичная кладкаШтукатурка по металлической сетке1,01,540,110,1210В инженерных расчетах формулу (7.2) часто преобразуют к видуΔpтр = Rl ,(7.6)где R – потери давления на 1 м длины воздуховода, Па/м.
При этомдля определения R обычно используют специальные номограммы(рис. 7.1).Рис. 7.1. График для определения потерь давления в круглыхвоздуховодахПотери давления на местные сопротивления пропорциональныдинамическому давлению воздуха и сумме коэффициентов местmных сопротивлений∑ ζ j на расчетном участке воздуховода:j=1110mΔpмс = ∑ ζ j pд ,(7.7)j =1где m – число местных сопротивлений.Коэффициент местного сопротивления ζ характеризует потери давления в местном сопротивлении в долях динамического давления.
Значения ζ в общем случае зависят от многих факторов имогут изменяться в очень широких пределах. Значения коэффициента местного сопротивления для некоторых элементов воздуховода при турбулентном режиме приведены в приложении 3.7.3. Общие потери давления в вентиляционных системахНа расчетном участке воздуховода общие потери давления определяют как сумму потерь на трение и на местные сопротивления:mm⎛⎞(7.8)Δp = Rl + ∑ ζ j pд = ⎜ λ трl d э + ∑ ζ j ⎟ ρw2 2.⎜⎝⎟j =1j =1 ⎠Выразим скорость движения воздуха в воздуховоде через расход L:w = L /(3600 F ) = L / f .(7.9)Подстановка (7.9) в (7.8) дает⎡⎛⎤m⎞Δp = ⎢⎜ λ трl / d э + ∑ ζ j ⎟ ρ (2 f 2 ) ⎥ L2 .⎟⎢⎜⎝⎥j =1 ⎠⎣⎦(7.10)Обозначив выражение в квадратных скобках уравнения (7.10) через k, представим его в виде2(7.11)∆p = kL .Уравнение (7.11), связывающее ∆p и L, называют уравнениемхарактеристики сети.
Графическая зависимость, описываемаяэтим уравнением, т. е. сама характеристика сети, является параболой, крутизна которой определяется коэффициентом k. Значениякоэффициента k зависят от размеров сети, возрастая с увеличениемее длины или сложности. Зная характеристику сети, можно определить расход воздуха в ней при заданных потерях давления, илинаоборот, потери давления при заданном расходе.111Реальные вентиляционные сети представляют собой сложныесистемы, образованные путем последовательного и параллельногосоединения участков воздуховодов постоянного сечения, включающих в себя переходные, регулирующие и соединительные элементы. Для последовательно соединенных участков суммируютпотери давления на каждом из участков при одинаковом расходевоздуха через эти участки.
Следовательно, суммарная характеристика (n) последовательно соединенных участков определяетсявыражениемnΔpпосл = L2 ∑ ki ,(7.12)i =1ki – коэффициент, соответствующий характеристике i-го участкасети.Для параллельно соединенных участков суммируют расходывоздуха в каждом из участков при одном и том же значении потерьдавления на каждом из них. При этом выражение, определяющеесуммарную характеристику сети, приводится к виду2⎛nΔpпар = L ⎜ ∑1⎜⎝ i =1⎞ki ⎟⎟⎠−2(7.13).В частном случае для двух параллельных участков, характеризующихся коэффициентами k1 и k2, будем иметьΔpпар = L2 k1k2(k1 + k2)2.(7.14)7.4. Методика расчета воздуховодовНа первом этапе на плане помещения, оборудуемого системойвентиляции, намечают трассу воздуховодов, а затем составляютсхему вентиляционной сети в аксонометрической проекции.Далее проектируемую вентиляционную сеть разбивают на участки, характеризуемые, как правило, постоянством расхода и поперечного сечения.
В состав участков входят и местные сопротивления (тройники, колена и т. д.), располагающиеся обычно на ихграницах. К местным сопротивлениям относят также входящие в112состав вентиляционной сети калориферы и фильтры – устройствадля нагревания и очистки воздуха. В зависимости от схемы соединения между собой участков различают простые и разветвленныевоздуховоды.Каждому участку сети присваивают порядковый номер, который указывают на схеме сети наряду с длиной участка и расходомвоздуха в нем. На этой схеме выделяют также наиболее протяженную и нагруженную линию воздуховодов, которую называют магистралью. Нумерацию участков вентиляционной сети принятоначинать с магистрали.Затем определяют значения скорости движения воздуха на каждом участке магистрали. Обычно они лежат в пределах 3…10 м/с(табл.
7.2). В магистрали рекомендуется выбирать большие значения скорости потока, чем в ответвлениях.Таблица 7.2Рекомендуемые значения скорости движения воздуха wв вентиляционных сетях промышленных зданийУчасток сетиw, м/сУчасток сетиw, м/сПриточная шахтаВытяжная шахтаМагистраль:головные участкиконцевые и ответвления4−65−8Приточная решетка:в рабочей зонена высоте 2−3 мна высоте более 3 мВытяжная решетка0,5−0,72−33−40,8−1,06−103−6Расчеты начинают с концевых участков магистрали.
Выбираюттип воздухораспределительных устройств (вентиляционных решеток) и исходя из требуемого расхода воздуха на этих участках определяют их размеры (характеристики некоторых воздухораспределительных устройств приведены в табл. 7.3). Далее определяют размеры поперечных сечений воздуховодов на этих участках. При этомразмеры сечений воздуховодов выбирают из стандартного ряда, согласовывая их с размерами распределительных устройств.По заданному расходу воздуха и площади поперечного сеченияучастка магистрали вычисляют скорость движения воздуха в нем,потери давления на трение и в местных сопротивлениях. Затем длякаждого участка определяют сумму коэффициентов местных сопротивлений и по формуле (7.8) вычисляют потери давления.
Сопротивление прохождению воздуха в вентиляционной системе, в основном, определяется скоростью движения воздуха в этой системе. С увеличением скорости возрастает и сопротивление. Это явление называется потерей давления. Статическое давление, создаваемое вентилятором, обуславливает движение воздуха в вентиляционной системе, имеющей определенное сопротивление. Чем выше сопротивление такой системы, тем меньше расход воздуха, перемещаемый вентилятором. Расчет потерь на трение для воздуха в воздуховодах, а также сопротивление сетевого оборудования (фильтр, шумоглушитель, нагреватель, клапан и др.) может быть произведен с помощью соответствующих таблиц и диаграмм, указанных в каталоге. Общее падение давления можно рассчитать, просуммировав показатели сопротивления всех элементов вентиляционной системы.
Рекомендуемая скорость движения воздуха в воздуховодах:
| Тип | Скоросто воздуха, м/с |
|---|---|
| Магистральные воздуховоды | 6,0 - 8,0 |
| Боковые ответвления | 4,0 - 5,0 |
| Распределительные воздуховоды | 1,5 - 2,0 |
| Приточные решетки у потолка | 1,0 – 3,0 |
| Вытяжные решетки | 1,5 – 3,0 |
Определение скорости движения воздуха в воздуховодах:
V= L / (3600*F) (м/сек)
где L – расход воздуха, м3/ч;
F – площадь сечения канала, м2.
Рекомендация 1.
Потеря давления в системе воздуховодов может быть снижена за счет увеличения сечения воздуховодов, обеспечивающих относительно одинаковую скорость воздуха во всей системе. На изображении мы видим, как можно обеспечить относительно одинаковую скорость воздуха в сети воздуховодов при минимальной потере давления.
Рекомендация 2.
В системах с большой протяженностью воздуховодов и большим количеством вентиляционных решеток целесообразно размещать вентилятор в середине вентиляционной системы. Такое решение обладает несколькими преимуществами. С одной стороны, снижаются потери давления, а с другой стороны, можно использовать воздуховоды меньшего сечения.
Пример расчета вентиляционной системы:
Расчет необходимо начать с составления эскиза системы с указанием мест расположения воздуховодов, вентиляционных решеток, вентиляторов, а также длин участков воздуховодов между тройниками, затем определить расход воздуха на каждом участке сети.
Выясним потери давления для участков 1-6, воспользовавшись графиком потери давления в круглых воздуховодах, определим необходимые диаметры воздуховодов и потерю давления в них при условии, что необходимо обеспечить допустимую скорость движения воздуха.
Участок 1: расход воздуха будет составлять 220 м3/ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 200 мм, скорость – 1,95 м/с, потеря давления составит 0,2 Па/м х 15 м = 3 Па (см. диаграмму определение потерь давления в воздуховодах).
Участок 2: повторим те же расчеты, не забыв, что расход воздуха через этот участок уже будет составлять 220+350=570 м3/ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 250 мм, скорость – 3,23 м/с. Потеря давления составит 0,9 Па/м х 20 м = 18 Па.
Участок 3: расход воздуха через этот участок будет составлять 1070 м3/ч.
Принимаем диаметр воздуховода равным 315 мм, скорость 3,82 м/с. Потеря давления составит 1,1 Па/м х 20= 22 Па.
Участок 4: расход воздуха через этот участок будет составлять 1570 м3/ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 315 мм, скорость – 5,6 м/с. Потеря давления составит 2,3 Па х 20 = 46 Па.
Участок 5: расход воздуха через этот участок будет составлять 1570 м3/ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 315 мм, скорость 5,6 м/с. Потеря давления составит 2,3 Па/м х 1= 2,3 Па.
Участок 6: расход воздуха через этот участок будет составлять 1570 м3/ч. Принимаем диаметр воздуховода равным 315 мм, скорость 5,6 м/с. Потеря давления составит 2,3 Па х 10 = 23 Па. Суммарная потеря давления в воздуховодах будет составлять 114,3 Па.
Когда расчет последнего участка завершен, необходимо определить потери давления в сетевых элементах: в шумоглушителе СР 315/900 (16 Па) и в обратном клапане КОМ 315 (22 Па). Также определим потерю давления в отводах к решеткам (сопротивление 4-х отводов в сумме будут составлять 8 Па).
Определение потерь давления на изгибах воздуховодов
График позволяет определить потери давления в отводе, исходя из величины угла изгиба, диаметра и расхода воздуха.
Пример. Определим потерю давления для отвода 90° диаметром 250 мм при расходе воздуха 500 м3/ч. Для этого найдем пересечение вертикальной линии, соответствующей нашему расходу воздуха, с наклонной чертой, характеризующей диаметр 250 мм, и на вертикальной черте слева для отвода в 90° находим величину потери давления, которая составляет 2 Па.
Принимаем к установке потолочные диффузоры серии ПФ, сопротивление которых, согласно графику, будет составлять 26 Па.
Теперь просуммируем все величины потери давления для прямых участков воздуховодов, сетевых элементов, отводов и решеток. Искомая величина 186,3 Па.
Мы рассчитали систему и определили, что нам нужен вентилятор, удаляющий 1570 м3/ч воздуха при сопротивлении сети 186,3 Па. Учитывая требуемые для работы системы характеристики нас устроит вентилятор требуемые для работы системы характеристики нас устроит вентилятор ВЕНТС ВКМС 315.
Определение потерь давления в воздуховодах
Определение потерь давления в обратном клапане
Подбор необходимого вентилятора
Определение потерь давления в шумоглушителях
Определение потерь давления на изгибах воздухуводов
Определение потерь давления в диффузорах
где R - потери давления на трение в расчете на 1 погонный метр воздуховода, l - длина воздуховода в метрах, z - потери давления на местные сопротивления (при переменном сечении).
1. Потери на трение:
Pтр = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
z = Q* (v*v*y)/2g,
Метод допустимых скоростей
При расчете сети воздуховодов по методу допустимых скоростей за исходные данные принимают оптимальную скорость воздуха (см. таблицу). Затем считают нужное сечение воздуховода и потери давления в нем.
Данный метод предполагает постоянную потерю напора на 1 погонный метр воздуховода. На основе этого определяются размеры сети воздуховодов. Метод постоянной потери напора достаточно прост и применяется на стадии технико-экономического обоснования систем вентиляции:
В диаграмме потерь напора указаны диаметры круглых воздуховодов . Если вместо них используются воздуховоды прямоугольного сечения, то необходимо найти их эквивалентные диаметры с помощью приведенной ниже таблицы.
Примечания:
Если места недостаточно (например, при реконструкции), выбирают прямоугольные воздуховоды . Как правило, ширина воздуховода в 2 раза больше высоты).
Этим материалом редакция журнала „Мир Климата“ продолжает публикацию глав из книги „Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию для произ-
водственных и общественных зданий“. Автор Краснов Ю.С.
Аэродинамический расчет воздуховодов начинают с вычерчивания аксонометрической схемы (М 1: 100), проставления номеров участков, их нагрузок L (м 3 /ч) и длин I (м). Определяют направление аэродинамического расчета - от наиболее удаленного и нагруженного участка до вентилятора. При сомнениях при определении направления рассчитывают все возможные варианты.
Расчет начинают с удаленного участка: определяют диаметр D (м) круглого или площадь F (м 2) поперечного сечения прямоугольного воздуховода:
Скорость растет по мере приближения к вентилятору.
По приложению Н из принимают ближайшие стандартные значения: D CT или (а х b) ст (м).
Гидравлический радиус прямоугольных воздуховодов (м):
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховодов.
Местные сопротивления на границе двух участков (тройники, крестовины) относят к участку с меньшим расходом.
Коэффициенты местных сопротивлений даны в приложениях.
Пример расчета
Исходные данные:
| № участков | подача L, м 3 /ч | длина L, м | υ рек, м/с | сечение а × b, м | υ ф, м/с | D l ,м | Re | λ | Kmc | потери на участке Δр, па |
| решетка рр на выходе | 0,2 × 0,4 | 3,1 | - | - | - | 1,8 | 10,4 | |||
| 1 | 720 | 4,2 | 4 | 0,2 × 0,25 | 4,0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8,4 |
| 2 | 1030 | 3,0 | 5 | 0,25× 0,25 | 4,6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8,1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4 × 0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 × 0,4 | 6,04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 × 0,5 | 7,6 | 0,50 | 234000 | 0,0159 | 0,2 | 8,3 |
| 6 | 10420 | 6,4 | 10 | 0,6 × 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6а | 10420 | 0,8 | ю. | Ø0,64 | 8,99 | 0,64 | 369000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3,2 | 5 | 0,53 × 1,06 | 5,15 | 0,707 | 234000 | 0,0312 ×n | 2,5 | 44,2 |
| Суммарные потери: 185 | ||||||||||
| Таблица 1. Аэродинамический расчет | ||||||||||
Воздуховоды изготовлены из оцинкованной тонколистовой стали, толщина и размер которой соответствуют прил. Н из. Материал воздухозаборной шахты - кирпич. В качестве воздухораспределителей применены решетки регулируемые типа РР с возможными сечениями: 100 х 200; 200 х 200; 400 х 200 и 600 х 200 мм, коэффициентом затенения 0,8 и максимальной скоростью воздуха на выходе до 3 м/с.
Сопротивление приемного утепленного клапана с полностью открытыми лопастями 10 Па. Гидравлическое сопротивление калориферной установки 100 Па (по отдельному расчету). Сопротивление фильтра G-4 250 Па. Гидравлическое сопротивление глушителя 36 Па (по акустическому расчету). Исходя из архитектурных требований проектируют воздуховоды прямоугольного сечения.
Сечения кирпичных каналов принимают по табл. 22.7 .
Участок 1. Решетка РР на выходе сечением 200×400 мм (рассчитывают отдельно):
| № участков | Вид местного сопротивления | Эскиз | Угол α, град. | Отношение | Обоснование | КМС | ||
| F 0 /F 1 | L 0 /L ст | f прох /f ств | ||||||
| 1 | Диффузор | 20 | 0,62 | - | - | Табл. 25.1 | 0,09 | |
| Отвод | 90 | - | - | - | Табл. 25.11 | 0,19 | ||
| Тройник-проход | - | - | 0,3 | 0,8 | Прил. 25.8 | 0,2 | ||
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | Тройник-проход | - | - | 0,48 | 0,63 | Прил. 25.8 | 0,4 | |
| 3 | Тройник-ответвление | - | 0,63 | 0,61 | - | Прил. 25.9 | 0,48 | |
| 4 | 2 отвода | 250 × 400 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | |
| Отвод | 400 × 250 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | 0,22 | |
| Тройник-проход | - | - | 0,49 | 0,64 | Табл. 25.8 | 0,4 | ||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | Тройник-проход | - | - | 0,34 | 0,83 | Прил. 25.8 | 0,2 | |
| 6 | Диффузор после вентилятора | h=0,6 | 1,53 | - | - | Прил. 25.13 | 0,14 | |
| Отвод | 600 × 500 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | 0,5 | |
| ∑= | 0,64 | |||||||
| 6а | Конфузор перед вентилятором | D г =0,42 м | Табл. 25.12 | 0 | ||||
| 7 | Колено | 90 | - | - | - | Табл. 25.1 | 1,2 | |
| Решетка жалюзийная | Табл. 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| Таблица 2. Определение местных сопротивлений | ||||||||
Краснов Ю.С.,
Когда известны параметры воздуховодов (их длина, сечение, коэффициент трения воздуха о поверхность), можно рассчитать потери давления в системе при проектируемом расходе воздуха.
Общие потери давления (в кг/кв.м.) рассчитываются по формуле:
где R - потери давления на трение в расчете на 1 погонный метр воздуховода, l - длина воздуховода в метрах, z - потери давления на местные сопротивления (при переменном сечении).
1. Потери на трение:
В круглом воздуховоде потери давления на трение P тр считаются так:
Pтр = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
где x - коэффициент сопротивления трения, l - длина воздуховода в метрах, d - диаметр воздуховода в метрах, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2).
2. Потери на местные сопротивления:
Потери давления на местные сопротивления считаются по формуле:
z = Q* (v*v*y)/2g,
где Q - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховода, для которого производят расчет, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2). Значения Q содержатся в табличном виде.
При расчете сети воздуховодов по методу допустимых скоростей за исходные данные принимают оптимальную скорость воздуха (см. таблицу). Затем считают нужное сечение воздуховода и потери давления в нем.
Порядок действий при аэродинамическом расчете воздуховодов по методу допустимых скоростей:
В процессе расчета нужно последовательно увязать все ветви сети, приравняв сопротивление каждой ветви к сопротивлению самой нагруженной ветви. Это делают с помощью диафрагм. Их устанавливают на слабо нагруженные участки воздуховодов, повышая сопротивление.
Таблица максимальной скорости воздуха в зависимости от требований к воздуховоду
Примечание: скорость воздушного потока в таблице дана в метрах в секунду
Данный метод предполагает постоянную потерю напора на 1 погонный метр воздуховода. На основе этого определяются размеры сети воздуховодов. Метод постоянной потери напора достаточно прост и применяется на стадии технико-экономического обоснования систем вентиляции:
Теперь по приведенной ниже диаграмме определяют диаметр начального воздуховода, идущего от вентилятора, а затем диаметры остальных участков сети по соответствующим расходам воздуха. При этом принимают постоянной начальную потерю напора.
Диаграмма определения потерь напора и диаметра воздуховодов
Использование прямоугольных воздуховодов
В диаграмме потерь напора указаны диаметры круглых воздуховодов. Если вместо них используются воздуховоды прямоугольного сечения, то необходимо найти их эквивалентные диаметры с помощью приведенной ниже таблицы.
Примечания:
В таблице по горизонтальной указана высота воздуховода в мм, по вертикальной - его ширина, а в ячейках таблицы содержатся эквивалентные диаметры воздуховодов в мм.
Таблица эквивалентных диаметров воздуховодов
Когда известны параметры воздуховодов (их длина, сечение, коэффициент трения воздуха о поверхность), можно рассчитать потери давления в системе при проектируемом расходе воздуха.
Общие потери давления (в кг/кв.м.) рассчитываются по формуле:
P = R*l + z,
где R - потери давления на трение в расчете на 1 погонный метр воздуховода, l - длина воздуховода в метрах, z - потери давления на местные сопротивления (при переменном сечении).
1. Потери на трение:
В круглом воздуховоде потери давления на трение P тр считаются так:
Pтр = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
где x - коэффициент сопротивления трения, l - длина воздуховода в метрах, d - диаметр воздуховода в метрах, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2).
2. Потери на местные сопротивления:
Потери давления на местные сопротивления считаются по формуле:
z = Q* (v*v*y)/2g,
где Q - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке воздуховода, для которого производят расчет, v - скорость течения воздуха в м/с, y - плотность воздуха в кг/куб.м., g - ускорение свободного падения (9,8 м/с2). Значения Q содержатся в табличном виде.
При расчете сети воздуховодов по методу допустимых скоростей за исходные данные принимают оптимальную скорость воздуха (см. таблицу). Затем считают нужное сечение воздуховода и потери давления в нем.
Порядок действий при аэродинамическом расчете воздуховодов по методу допустимых скоростей:
В процессе расчета нужно последовательно увязать все ветви сети, приравняв сопротивление каждой ветви к сопротивлению самой нагруженной ветви. Это делают с помощью диафрагм. Их устанавливают на слабо нагруженные участки воздуховодов, повышая сопротивление.
Таблица максимальной скорости воздуха в зависимости от требований к воздуховоду
| Назначение | Основное требование | ||||
| Бесшумность | Мин. потери напора | ||||
| Магистральные каналы | Главные каналы | Ответвления | |||
| Приток | Вытяжка | Приток | Вытяжка | ||
| Жилые помещения | |||||
| Гостиницы | |||||
| Учреждения | |||||
| Рестораны | |||||
| Магазины | |||||
Примечание: скорость воздушного потока в таблице дана в метрах в секунду
Данный метод предполагает постоянную потерю напора на 1 погонный метр воздуховода. На основе этого определяются размеры сети воздуховодов. Метод постоянной потери напора достаточно прост и применяется на стадии технико-экономического обоснования систем вентиляции:
Теперь по приведенной ниже диаграмме определяют диаметр начального воздуховода, идущего от вентилятора, а затем диаметры остальных участков сети по соответствующим расходам воздуха. При этом принимают постоянной начальную потерю напора.
Диаграмма определения потерь напора и диаметра воздуховодов
Использование прямоугольных воздуховодов
В диаграмме потерь напора указаны диаметры круглых воздуховодов. Если вместо них используются воздуховоды прямоугольного сечения, то необходимо найти их эквивалентные диаметры с помощью приведенной ниже таблицы.
Примечания:
В таблице по горизонтальной указана высота воздуховода в мм, по вертикальной - его ширина, а в ячейках таблицы содержатся эквивалентные диаметры воздуховодов в мм.
Таблица эквивалентных диаметров воздуховодов
Расчет приточных и вытяжных систем воздуховодов сводится к определению размеров поперечного сечения каналов, их сопротивления движению воздуха и увязки напора в параллельных соединениях. Расчет потерь напора следует вести методом удельных потерь напора на трение.
Строится аксонометрическая схема вентиляционной системы, система разбивается на участки, на которые наносятся длина и значение расхода. Расчетная схема представлена на рисунке 1.
Выбирается основное (магистральное) направление, которое представляет собой наиболее протяженную цепочку последовательно расположенных участков.
3. Нумеруются участки магистрали, начиная с участка с наименьшим расходом.
4. Определяются размеры поперечного сечения воздуховодов на расчетных участках магистрали. Определяем площади поперечного сечения, м 2:
F р =L p /3600V p ,
где L р – расчетный расход воздуха на участке, м 3 /ч;
По найденным значениям F р ] принимаются размеры воздуховодов, т.е. находится F ф.
5. Определяется фактическая скорость V ф, м/с:
V ф = L p / F ф,
где L р – расчетный расход воздуха на участке, м 3 /ч;
F ф – фактическая площадь поперечного сечения воздуховода, м 2 .
Определяем эквивалентный диаметр по формуле:
d экв = 2·α·b/(α+b) ,
где α и b – поперечные размеры воздуховода, м.
6. По значениям d экв и V ф определяются значения удельных потерь давления на трение R.
Потери давления на трения на расчетном участке составят
P т =R·l·β ш,
где R – удельные потери давления на трение, Па/м;
l – длина участка воздуховода, м;
β ш – коэффициент шероховатости.
7. Определяются коэффициенты местных сопротивлений и просчитываются потери давления в местных сопротивлениях на участке:
z = ∑ζ·P д,
где P д – динамическое давление:
Pд=ρV ф 2 /2,
где ρ – плотность воздуха, кг/м 3 ;
V ф – фактическая скорость воздуха на участке, м/с;
∑ζ – сумма КМС на участке,
8. Рассчитываются полные потери по участкам:
ΔР = R·l·β ш + z,
l – длина участка, м;
z - потери давления в местных сопротивлениях на участке, Па.
9. Определяются потери давления в системе:
ΔР п = ∑(R·l·β ш + z) ,
где R - удельные потери давления на трение, Па/м;
l – длина участка, м;
β ш – коэффициент шероховатости;
z- потери давления в местных сопротивлениях на участке, Па.
10. Проводится увязка ответвлений. Увязка производится, начиная с самых протяженных ответвлений. Она аналогична расчету основного направления. Сопротивления на всех параллельных участках должны быть равны: невязка не более 10%:
где Δр 1 и Δр 2 – потери в ветвях с большими и меньшими потерями давления, Па. Если невязка превышает заданное значение, то ставится дроссель-клапан.
Рисунок 1 – Расчетная схема приточной системы П1.
Последовательность расчета приточной системы П1
Участок 1-2, 12-13, 14-15,2-2’,3-3’,4-4’,5-5’,6-6’,13-13’,15-15’,16-16’:
Участок 2-3, 7-13, 15-16:
Участок 3-4, 8-16:
Участок 4-5:
Участок 5-6:
Участок 6-7:
Участок 7-8:
Участок 8-9:
Местные сопротивления
Участок 1-2:
а) на выход: ξ = 1,4
б) отвод 90°: ξ = 0,17
в) тройник на прямой проход:
Участок 2-2’:
а) тройник на ответвление
Участок 2-3:
а) отвод 90°: ξ = 0,17
б) тройник на прямой проход:
ξ = 0,25
Участок 3-3’:
а) тройник на ответвление
Участок 3-4:
а) отвод 90°: ξ = 0,17
б) тройник на прямой проход:
Участок 4-4’:
а) тройник на ответвление
Участок 4-5:
а) тройник на прямой проход:
Участок 5-5’:
а) тройник на ответвление
Участок 5-6:
а) отвод 90°: ξ = 0,17
б) тройник на прямой проход:
Участок 6-6’:
а) тройник на ответвление
Участок 6-7:
а) тройник на прямой проход:
ξ = 0,15
Участок 7-8:
а) тройник на прямой проход:
ξ = 0,25
Участок 8-9:
а) 2 отвода 90°: ξ = 0,17
б) тройник на прямой проход:
Участок 10-11:
а) отвод 90°: ξ = 0,17
б) на выход: ξ = 1,4
Участок 12-13:
а) на выход: ξ = 1,4
б) отвод 90°: ξ = 0,17
в) тройник на прямой проход:
Участок 13-13’
а) тройник на ответвление
Участок 7-13:
а) отвод 90°: ξ = 0,17
б) тройник на прямой проход:
ξ = 0,25
в) тройник на ответвление:
ξ = 0,8
Участок 14-15:
а) на выход: ξ = 1,4
б) отвод 90°: ξ = 0,17
в) тройник на прямой проход:
Участок 15-15’:
а) тройник на ответвление
Участок 15-16:
а) 2 отвода 90°: ξ = 0,17
б) тройник на прямой проход:
ξ = 0,25
Участок 16-16’:
а) тройник на ответвление
Участок 8-16:
а) тройник на прямой проход:
ξ = 0,25
б) тройник на ответвление:
Аэродинамический расчет приточной системы П1
| Расход, L, м³/ч | Длина, l, м | Размеры воздуховода | Скорость воздуха V, м/с | Потери на 1 м длины уч-ка R, Па | Коэфф. шероховатости m | Потери на трение Rlm, Па | Сумма КМС, Σξ | Динамическое давление Рд, Па | Потери на местные сопр, Z | Потери давления на участке, ΔР, Па | ||||||||||||
| Площадь сечения F, м² | Эквивалентный диаметр | |||||||||||||||||||||
Выполним невязку приточной системы П1, которая должна составить не более 10 %.
Так как невязка превышает допустимые 10%, необходимо поставить диафрагму.
Диафрагму устанавливаю на участке 7-13, V = 8,1 м/с, Р С = 20,58 Па
Следовательно для воздуховода диаметром 450 устанавливаю диафрагму диаметром 309.
Такие потери пропорциональны динамическому давлению pд = ρv2/2, где ρ — плотность воздуха, равная примерно 1,2 кг/м3 при температуре около +20 °C, а v — его скорость [м/с], как правило, за сопротивлением. Коэффициенты пропорциональности ζ, называемые коэффициентами местного сопротивления (КМС), для различных элементов систем В и КВ обычно определяются по таблицам, имеющимся, в частности, в и в ряде других источников. Наибольшую сложность при этом чаще всего вызывает поиск КМС для тройников или узлов ответвлений, поскольку в этом случае необходимо принимать во внимание вид тройника (на проход или на ответвление) и режим движения воздуха (нагнетание или всасывание), а также отношение расхода воздуха в ответвлении к расходу в стволе Loʹ = Lo/Lc и площади сечения прохода к площади сечения ствола fnʹ = fn/fc. Для тройников при всасывании нужно учитывать еще и отношение площади сечения ответвления к площади сечения ствола foʹ = fo/fc. В руководстве соответствующие данные приведены в табл. 22.36-22.40.Однако, при больших относительных расходах в ответвлении КМС меняются весьма резко, поэтому в этой области рассматриваемые таблицы вручную интерполируются с трудом и со значительной погрешностью. Кроме того, в случае использования электронных таблиц MS Excel опять-таки желательно иметь формулы для непосредственного вычисления КМС через отношения расходов и сечений. При этом такие формулы должны быть, с одной стороны, достаточно простыми и удобными для массового проектирования и использования в учебном процессе, но, в то же время, не должны давать погрешность, превышающую обычную точность инженерного расчета. Ранее подобная задача была решена автором применительно к сопротивлениям, встречающимся в водяных системах отопления . Рассмотрим теперь данный вопрос для механических систем В и КВ. Ниже приведены результаты аппроксимации данных для унифицированных тройников (узлов ответвлений) на проход. Общий вид зависимостей выбирался, исходя из физических соображений с учетом удобства пользования полученными выражениями при обеспечении допустимого отклонения от табличных данных:
❏ для приточных тройников, при Loʹ ≤ 0,7 и fnʹ ≥ 0,5:а при Loʹ ≤ 0,4 можно пользоваться упрощенной формулой:
❏ для вытяжных тройников:
Нетрудно заметить, что относительная площадь прохода fnʹ при нагнетании или соответственно ответвления foʹ при всасывании влияет на КМС одинаковым образом, а именно с увеличением fnʹ или foʹ сопротивление будет уменьшаться, причем числовой коэффициент при указанных параметрах во всех приведенных формулах один и тот же, а именно (-0,25). Кроме того, и для приточных, и для вытяжных тройников при изменении расхода воздуха в ответвлении относительный минимум КМС имеет место при одинаковом уровне Loʹ = 0,2. Данные обстоятельства говорят о том, что полученные выражения, несмотря на свою простоту, в достаточной мере отражают общие физические закономерности, лежащие в основе влияния исследуемых параметров на потери давления в тройниках любого типа. В частности, чем больше fnʹ или foʹ, т.е. чем ближе они к единице, тем меньше меняется структура потока при прохождении сопротивления, а значит, и меньше КМС. Для величины Loʹ зависимость является более сложной, но и здесь она будет общей обоих режимов движения воздуха.
Представление о степени соответствия найденных соотношений и исходных значений КМС дает рис. 1, где показаны результаты обработки таблицы 22.37 для КМС унифицированных тройников (узлов ответвлений) на проход круглого и прямоугольного сечения при нагнетании. Примерно такая же картина получается и для аппроксимации табл. 22.38 с помощью формулы (3). Заметим, что, хотя в последнем случае речь идет о круглом сечении, нетрудно убедиться, что выражение (3) достаточно удачно описывает и данные табл. 22.39, относящиеся уже к прямоугольным узлам.
Погрешность формул для КМС в основном составляет 5-10 % (максимально до 15 %). Несколько более высокие отклонения может давать выражение (3) для тройников при всасывании, но и здесь это можно считать удовлетворительным с учетом сложности изменения сопротивления в таких элементах. Во всяком случае, характер зависимости КМС от влияющих на него факторов здесь отражается очень хорошо. При этом полученные соотношения не требуют никаких иных исходных данных, кроме уже имеющихся в таблице аэродинамического расчета. В самом деле, в ней в явном виде должны быть указаны и расходы воздуха, и сечения на текущем и на соседнем участке, входящие в перечисленные формулы. Особенно это упрощает вычисления при использовании электронных таблиц MS Excel.
В то же время формулы, приведенные в настоящей работе, весьма просты, наглядны и легко доступны для инженерных расчетов, особенно в MS Excel, а также в учебном процессе. Их применение позволяет отказаться от интерполяции таблиц при сохранении точности, требуемой для инженерных расчетов, и непосредственно вычислять КМС тройников на проход при самых разнообразных соотношениях сечений и расходов воздуха в стволе и ответвлениях. Этого вполне достаточно для проектирования систем В и КВ в большинстве жилых и общественных зданий.
1. А.Д. Альтшуль, Л.С. Животовский, Л.П. Иванов. Гидравлика и аэродинамика. — М.: Стройиздат, 1987.
2. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2 / Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. — М.: Стройиздат, 1992.
3. О.Д. Самарин. О расчете потерь давления в элементах систем водяного отопления // Журнал С.О.К., №2/2007.
| Визит, назначение | Основные требования | ||||
| Тихая работа | Мин. потеря напора | ||||
| Магистральные каналы | Основные каналы | Филиалы | |||
| Приток | капот | Приток | капот | ||
| Гостиные | 3 | 5 | 4 | 3 | 3 |
| Гостиницы | 5 | 7.5 | 6,5 | 6 | 5 |
| Учреждения | 6 | 8 | 6,5 | 6 | 5 |
| Рестораны | 7 | 9 | 7 | 7 | 6 |
| Магазины | 8 | 9 | 7 | 7 | 6 |
На основании этих значений следует рассчитать линейные параметры каналов.
Расчет следует начинать с составления схемы системы вентиляции с обязательным указанием пространственного положения воздуховодов, длины каждой секции, вентиляционных решеток, дополнительного оборудования для очистки воздуха, технической арматуры и вентиляторов. Потери сначала определяются для каждой отдельной линии, а затем суммируются. Для отдельного технологического участка потери определяются по формуле P = L×R + Z, где P - потери давления воздуха на расчетном сечении, R - потери на погонный метр участка, L - общая длина воздуховодов в поперечном сечении, Z - потери в дополнительной арматуре вентиляционной установки.
Для расчета потери давления в круглом воздуховоде используется формула Ptr. = (Д / Д × Х) × (У × В) / 2г. X - табличный коэффициент трения воздуха, зависящий от материала воздуховода, L - длина расчетного сечения, d - диаметр воздуховода, V - требуемый расход воздуха, Y - расход воздуха плотность с учетом температуры, g – ускорение падения (свободного). Если в системе вентиляции квадратные воздуховоды, то в таблице 2 круглые значения следует перевести в квадратные.
| 150 | 200 | 250 | 300 | 350 | 400 | 450 | 500 | |
| 250 | 210 | 245 | 275 | |||||
| 300 | 230 | 265 | 300 | 330 | ||||
| 350 | 245 | 285 | 325 | 355 | 380 | |||
| 400 | 260 | 305 | 345 | 370 | 410 | 440 | ||
| 450 | 275 | 320 | 365 | 400 | 435 | 465 | 490 | |
| 500 | 290 | 340 | 380 | 425 | 455 | 490 | 520 | 545 |
| 550 | 300 | 350 | 400 | 440 | 475 | 515 | 545 | 575 |
| 600 | 310 | 365 | 415 | 460 | 495 | 535 | 565 | 600 |
| 650 | 320 | 380 | 430 | 475 | 515 | 555 | 590 | 625 |
| 700 | 390 | 445 | 490 | 535 | 575 | 610 | 645 | |
| 750 | 400 | 455 | 505 | 550 | 590 | 630 | 665 | |
| 800 | 415 | 470 | 520 | 565 | 610 | 650 | 685 | |
| 850 | 480 | 535 | 580 | 625 | 670 | 710 | ||
| 900 | 495 | 550 | 600 | 645 | 685 | 725 | ||
| 950 | 505 | 560 | 615 | 660 | 705 | 745 | ||
| 1000 | 520 | 575 | 625 | 675 | 720 | 760 | ||
| 1200 | 620 | 680 | 730 | 780 | 830 | |||
| 1400 | 725 | 780 | 835 | 880 | ||||
| 1600 | 830 | 885 | 940 | |||||
| 1800 | 870 | 935 | 990 |
Горизонталь — это высота квадратного канала, а вертикаль — ширина.Эквивалентное значение круглого сечения находится на пересечении линий.
Потери давления воздуха в отводах взяты из таблицы 3.
Данные таблицы 4 используются для определения потери давления на диффузорах.
В таблице 5 показана общая диаграмма потерь в прямолинейной линии.
Все удельные потери на данном участке воздуховода суммируются и корректируются по таблице № 6. Таблица № 6. Расчет гидравлического сопротивления в системах вентиляции
При проектировании и расчетах действующие нормы рекомендуют, чтобы разница в потерях давления между отдельными секциями не превышала 10 %. Вентилятор должен быть установлен в зоне вентиляционной системы с наибольшим сопротивлением, крайние воздуховоды должны иметь минимальное сопротивление.При несоблюдении этих условий необходимо изменить систему воздуховодов и дополнительное оборудование с учетом требований регламента.
Данным материалом редакция журнала «Климат Свят» продолжает публиковать главы из книги «Вентиляция и кондиционирование. Методические рекомендации по изготовлению водопроводных и общественных зданий
». Автор Краснов Ю.С. 90 583
Аэродинамические расчеты воздуховодов начнем с составления аксонометрической схемы (М 1:100), назначив номера секций, их нагрузки L (м 3 /ч) и длину I (м).Определено направление аэродинамических расчетов - от наиболее дальнего и нагруженного участка к вентилятору. В случае сомнений при определении направления просчитываются все возможные варианты.
Расчет начинается с удаленного участка: укажите диаметр D (м) круглого или площадь F (м2) Сечение прямоугольного воздуховода:
Скорость увеличивается по мере приближения к вентилятору.
Согласно приложению H, от ближайшего стандартного значения: D CT или (a x b) st (m).
Гидравлический радиус прямоугольных воздуховодов (м):
где – сумма местных коэффициентов лобового сопротивления по сечению канала.
Местные сопротивления на границе двух участков (тройники, крестовины) относятся к участку с меньшим расходом.
Местные коэффициенты аэродинамического сопротивления приведены в приложениях.
Пример расчета 90 576
Исходные данные:
| Количество участков | подача L, м3/ч | длина L, м | υ река, м/с | Секция а×б, м | ф, м/с | Д л, м | на | λ | кмк | поперечные потери Δp, Па |
| Решетка ПП на выходе | 0,2 × 0,4 | 3.1 | - | - | - | 1,8 | 10.4 | |||
| 1 | 720 | 4.2 | 4 | 0,2 × 0,25 | 4.0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8.4 |
| 2 | 1030 | 3.0 | 5 | 0,25 × 0,25 | 4.6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8.1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4x0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 × 0,4 | 6.04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 × 0,5 | 7.6 | 0,50 | 234 000 | 0,0159 | 0,2 | 8.3 |
| 6 | 10420 | 6.4 | 10 | 0,6 × 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337 000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6а | 10420 | 0,8 | Ю.В. | Ø0,64 | 8,99 | 0,64 | 369 000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3.2 | 5 | 0,53 х 1,06 | 5.15 | 0,707 | 234 000 | 0,0312 × п | 2,5 | 44,2 |
| Всего потерь: 185 | ||||||||||
| Таблица 1.Аэродинамические расчеты | ||||||||||
Воздуховоды изготовлены из оцинкованной листовой стали, толщина и размеры которой соответствуют применению. Х от. Материал воздухозаборной шахты – кирпич. Регулируемые решетки из полипропилена с возможным сечением: 100 x 200; 200x200; 400 х 200 и 600 х 200 мм, коэффициент затенения 0,8 и максимальная скорость выходящего воздуха до 3 м/с.
Сопротивление изолированного впускного клапана с полностью открытыми лопатками составляет 10 Па.Гидравлическое сопротивление системы отопления 100 Па (по отдельному расчету). Сопротивление фильтра Г-4 250 Па. Гидравлическое сопротивление глушителя 36 Па (по акустическому расчету). Прямоугольные воздуховоды спроектированы с учетом архитектурных требований.
Сечения швеллера кирпича принимают по таблице. 22.7.
Секция 1. Решетка ПП на выходе сечением 200×400 мм (рассчитывается отдельно):
| Количество участков | Тип местного сопротивления | Эскиз | Угол α, град | Отношение | Причина | СКК | ||
| Ф0/Ф1 | Л 0 / Л ст | ф прокс/ф ст | ||||||
| 1 | Диффузор | 20 | 0,62 | - | - | Таб.25.1 | 0,09 | |
| Диверсия | 90 | - | - | - | Таб. 25.11 | 0,19 | ||
| Тройник | - | - | 0,3 | 0,8 | Прил. 25,8 | 0,2 | ||
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | Тройник | - | - | 0,48 | 0,63 | Прил.25,8 | 0,4 | |
| 3 | Тройник | - | 0,63 | 0,61 | - | Прил. 25,9 | 0,48 | |
| 4 | 2 оборота | 250 × 400 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | |
| Диверсия | 400 × 250 | 90 | - | - | - | Прил.25.11 | 0,22 | |
| Тройник | - | - | 0,49 | 0,64 | Таб. 25,8 | 0,4 | ||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | Тройник | - | - | 0,34 | 0,83 | Прил. 25,8 | 0,2 | |
| 6 | Диффузор после вентилятора | ч = 0,6 | 1,53 | - | - | Прил.25.13 | 0,14 | |
| Диверсия | 600 × 500 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | 0,5 | |
| ∑ = | 0,64 | |||||||
| 6а | Путаница перед вентилятором | Дг = 0,42 м | Таб.25.12 | 0 | ||||
| 7 | Колено | 90 | - | - | - | Таб. 25.1 | 1,2 | |
| Решетка-жалюзи | Таб. 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| Таблица 2.Определение местных сопротивлений | ||||||||
Ю.С. Краснов, 90 583
1. Потери на трение:
Ptr = (x * l / d) * (v * v * y) / 2g,
z = Q * (v * v * у) / 2g,
Примечание. Скорость воздушного потока в таблице указана в метрах в секунду.
Использование прямоугольных воздуховодов
На диаграмме потерь напора показаны диаметры круглых каналов.Если вместо них используются прямоугольные воздуховоды, найдите соответствующие диаметры по таблице ниже.
Примечания:
Таблица эквивалентных диаметров каналов
Зная параметры воздуховодов (их длину, сечение, коэффициент трения воздуха о поверхность), можно рассчитать потери давления в системе при расчетном расходе воздуха.
Общая потеря давления (в кг/м2) рассчитывается как:
где R - потери давления на трение на 1 погонный метр канала, l - длина канала в метрах, z - потери давления на местные сопротивления (при переменном сечении).
1. Потери на трение:
В круглом воздуховоде потеря давления на трение P tr рассчитывается следующим образом:
Ptr = (x * l / d) * (v * v * y) / 2g,
где x — коэффициент сопротивления трения, l — длина воздуховода в метрах, d — диаметр воздуховода в метрах, v — скорость воздушного потока в м/с, y — плотность воздуха в кг/м3, g — ускорение за счет силы тяжести (9,8 м/с2).
Примечание: Если проводник имеет прямоугольное, а не круглое поперечное сечение, в формулу следует вставить замещающий диаметр, который для проводника со сторонами А и В равен: deq = 2AB / (A + B)
2. Потери на местное сопротивление:
Потери давления на местных сопротивлениях рассчитываются по формуле:
z = Q * (v * v * у) / 2g,
где Q - сумма коэффициентов местного сопротивления в сечении канала, для которого производятся расчеты, v - скорость воздушного потока в м/с, y - плотность воздуха в кг/м3, g - плотность ускорение под действием силы тяжести (9,8 м/с2).Значения Q сведены в таблицу.
Метод ограничения скорости
При расчете сети воздуховодов методом ограничения скорости в качестве исходных данных принимается оптимальная скорость воздуха (см. таблицу). Затем учитывают требуемое сечение канала и потери давления в нем.
Методика расчета аэродинамических воздуховодов методом предельной скорости:
Нарисуйте схему системы распределения воздуха. Для каждого участка воздуховода должны быть указаны длина и количество воздуха, прошедшего за 1 час.
Расчет начинаем с самых дальних и сильно нагруженных участков от вентилятора.
Зная оптимальную скорость воздуха для помещения и объем воздуха, проходящий через воздуховод за 1 час, определяем соответствующий диаметр (или сечение) воздуховода.
Рассчитываем потери давления на трение P тр.
По табличным данным определяем сумму местных сопротивлений Q и рассчитываем потери давления по местным сопротивлениям z.
Располагаемый напор для последующих ветвей воздухораспределительной сети определяется как сумма потерь давления на участках перед этой ветвью.
В процессе расчета необходимо последовательно подключать все ветки сети, приравнивая сопротивление каждой ветки к сопротивлению наиболее нагруженной ветки. Это делается с помощью мембран. Устанавливаются на малонагруженные участки воздуховодов, повышая долговечность.
График максимальной скорости воздуха на основе требований воздуховода
Метод постоянной потери напора
Этот метод предполагает постоянную потерю давления на метр воздуховода.Исходя из этого, определяются размеры сети каналов. Метод постоянных потерь давления достаточно прост и используется на этапе ТЭО систем вентиляции:
В зависимости от назначения помещения по таблице допустимых скоростей воздуха выбирают скорость на основном участке воздуховода.
Начальная потеря давления (на 1 м длины воздуховода) определяется по скорости, указанной в пункте 1, и по расчетному расходу воздуха.Это сделано на схеме ниже.
Определяется наиболее нагруженная ветвь и ее длина принимается за эквивалентную длину воздухораспределительной системы. Чаще всего это расстояние до самого дальнего диффузора.
Умножьте эквивалентную длину системы на потери напора в пункте 2. К этому значению добавляется потеря давления на диффузорах.
Теперь по приведенной ниже схеме определяют диаметр начального воздуховода, идущего от вентилятора, затем диаметры остальных участков сети по соответствующим расходам воздуха.В этом случае предполагается постоянная начальная потеря напора.
График для определения потери напора и диаметра дыхательных путей 
На диаграмме потерь напора показаны диаметры круглых каналов. Если вместо них используются прямоугольные воздуховоды, найдите соответствующие диаметры по таблице ниже.
Примечания:
Если позволяет площадь, лучше выбирать круглые или квадратные воздуховоды;
При недостатке места (например, при реконструкции) выбирают прямоугольные воздуховоды.Обычно ширина канала в 2 раза больше высоты).
В таблице горизонталь означает высоту канала в мм, вертикаль - его ширину, а в ячейках таблицы указаны эквивалентные диаметры канала в мм.
Программы могут быть полезны дизайнерам, менеджерам, инженерам. В основном для использования программ достаточно Microsoft Excel... Многие авторы программ неизвестны. Хочу обратить ваше внимание на работы тех людей, которые на основе Excel смогли подготовить такие полезные программы расчета.Программы расчета вентиляции и кондиционирования воздуха можно скачать бесплатно. Но не забывайте! Полностью доверять программе нельзя, проверьте ее данные.
С уважением, администрация сайта
| Особенно полезен для инженеров-конструкторов и проектировщиков инженерных сооружений и санитарно-технических сооружений. Разработчик Влад Волков |
| Обновлен калькулятор, присланный пользователем ok, за что Ventportal благодарит его! |
| Программа для расчета термодинамических параметров влажного воздуха или смеси двух потоков.Удобный и понятный интерфейс, программа не требует установки. |
| Программа конвертирует значения из одной шкалы измерений в другую. «Реформатор» знает наиболее употребительные, менее распространенные и устаревшие меры. Всего в базе данных программы содержится информация о 800 измерениях, многие из них справочные... Вы можете осуществлять поиск по базе данных, сортировать и фильтровать записи. |
| Программа Vent-Calc создана для расчета и проектирования вентиляционных систем.Программа основана на методе гидравлического расчета воздуховодов по формулам Альтшуля, приведенным в |
| Программное обеспечение для преобразования различных единиц измерения. язык программы русский/английский. |
| Алгоритм программы основан на использовании приближенного аналитического метода расчета изменения состояния воздуха. Погрешность расчета не превышает 3% |
создание комфортных условий пребывания в помещении невозможно без расчета аэродинамических воздуховодов.На основании полученных данных определяют диаметр сечения трубы, мощность вентиляторов, количество и характеристики ответвлений. Дополнительно можно рассчитать мощность нагревателей, параметры входных и выходных отверстий. В зависимости от конкретного назначения помещений учитывают максимально допустимый уровень шума, частоту воздухообмена, направление и скорость потоков в помещении.
Современные требования изложены в Кодексе поведения 60.13330.2012. Нормируемые параметры показателей микроклимата помещений различного назначения приведены в ГОСТ 30494, СанПиН 2.1.3.2630, СанПиН 2.4.1.1249 и СанПиН 2.1.2.2645. При расчете показателей в обязательном порядке должны учитываться системы вентиляции.
Работа состоит из нескольких последовательных этапов, каждый из которых решает локальные задачи. Полученные данные оформляются в виде таблиц, на основе которых составляются диаграммы и диаграммы. Работа разбита на следующие этапы:
В зависимости от линейных параметров схемы выбирается масштаб, на схеме указывают пространственное расположение вентиляционных каналов, точки подключения дополнительных технических устройств, существующие ответвления, места подачи и забора воздуха.
На схеме указана основная магистраль, ее расположение и параметры, точки подключения и характеристики ответвлений. Особенности расположения воздуховодов учитывают архитектурные особенности помещения и здания в целом.При составлении силовой схемы порядок расчета начинают с точки, наиболее удаленной от вентилятора или помещения, для которого требуется обеспечить максимальную скорость воздухообмена. При составлении вытяжной вентиляции основным критерием являются максимальные значения по расходу воздуха. При расчетах общая линия разбивается на отдельные участки, при этом каждый участок должен иметь одинаковые сечения каналов, стабильный расход воздуха, одинаковые материалы изготовления и геометрию труб.
Секции нумеруются последовательно от секции с наименьшим расходом и в порядке возрастания к наибольшей. Затем определяют фактическую длину каждого отдельного участка, суммируют отдельные участки и определяют общую длину вентиляционной системы.
При планировании схемы вентиляции допускается их общее для таких помещений:
При отсутствии возможности естественной вентиляции в системах вентиляции схема должна предусматривать обязательное подключение аварийного оборудования. Мощности и расположение дополнительных вентиляторов рассчитывают по Основным правилам... Для помещений с проемами, постоянно открытыми или при необходимости открываемыми, схему можно составлять без возможности аварийного аварийного подключения.
Системы отсоса загрязненного воздуха непосредственно из технологических или рабочих помещений должны иметь один запасной вентилятор, устройство может включаться автоматически или вручную.Требования распространяются на рабочие зоны 1-го и 2-го класса опасности. Допускается не размещать резервный вентилятор на схеме установки только в следующих случаях:
В схеме вентиляции должен быть предусмотрен вариант с отдельной душевой Рабочее место с повышенными показателями загрязнения атмосферного воздуха. Все сечения и точки подключения указаны на схеме и включены в общий алгоритм расчета.
Запрещается располагать воздухозаборники менее восьми метров по горизонтали от свалок, автостоянок, дорог с интенсивным движением, выхлопных труб и дымоходов. Воздухозаборные устройства защищены специальными устройствами с наветренной стороны.Показатели сопротивления защитных устройств, учитываемые при аэродинамических расчетах общевойсковой системы вентиляции.
Расчет потерь давления воздушного потока Аэродинамические расчеты воздуховодов по потерям воздуха выполняются с целью: правильного подбора сечений обеспечения технических требований подбора системы и мощности вентилятора. Потери определяются по формуле:
Ryd – удельная величина потерь давления на всех участках воздуховода;
Р гр - гравитационное давление воздуха в вертикальных каналах;
Σl - сумма отдельных участков системы вентиляции.
Потери давления даны в Па, длина секций дана в метрах. Если движение воздушных потоков в вентиляционных системах происходит за счет естественного перепада давления, то расчетный перепад давления Σ = (Rвн + Z) для каждого сечения. Для расчета напора силы тяжести нужно использовать формулу:
Р гр - напор, Па;
h - высота столба воздуха, м;
ρ н - плотность воздуха вне помещения, кг/м 3 ;
ρ в - плотность воздуха в помещении, кг/м 3 .
Дальнейшие расчеты для систем естественной вентиляции производятся по формулам:
Определение сечения воздуховодов
Определение скорости движения воздушной массы в газоходах
Расчет потерь по местному сопротивлению системы вентиляции
Определение потерь на трение
Площадь поперечного сечения находится по формуле:
Ф П = Л П / В Т.
F P - площадь поперечного сечения воздуховода;
Л П - фактический расход воздуха на расчетном участке системы вентиляции;
V Т - скорость движения воздушных потоков для обеспечения необходимой скорости воздухообмена в необходимом объеме.
С учетом полученных результатов определяются потери давления при вынужденном движении воздушных масс по воздуховодам.
Для каждого материала изготовления воздуховодов применяются поправочные коэффициенты в зависимости от показателей шероховатости поверхности и скорости движения воздушных потоков. Таблицы могут быть использованы для облегчения расчета аэродинамических воздуховодов.
Таб. № 1.Расчет круглых металлических воздуховодов.
Таблица 2. Значения поправочных коэффициентов с учетом материала воздуховодов и скорости воздушного потока.
Коэффициенты шероховатости, используемые при расчете для каждого материала, зависят не только от его физических характеристик, но и от скорости воздушных потоков. Чем быстрее движется воздух, тем большее сопротивление он встречает.Эту особенность необходимо учитывать при выборе конкретного фактора.
Аэродинамические расчеты расхода воздуха в квадратных и круглых воздуховодах показывают разные значения скорости потока для одной и той же площади условного сечения... Это объясняется различиями в характере вихрей, их важности и способности противостоять движение.
Основным условием расчета является то, что скорость воздуха продолжает увеличиваться по мере приближения площадки к вентилятору.С учетом этого предъявляются требования к диаметру каналов. При этом необходимо учитывать параметры воздухообмена в помещениях. Места притока и оттока струй выбираются так, чтобы находящиеся в помещении люди не чувствовали сквозняков. Если регламентированный результат не достигается на прямом участке, воздуховоды вводят через жалюзи со сквозными отверстиями. За счет изменения диаметра отверстий достигается оптимальное регулирование воздушного потока.Сопротивление диафрагмы рассчитывается по формуле:
Общие расчеты систем вентиляции должны учитывать:
Для облегчения создания расчетов допускается использование упрощенной схемы, распространяющейся на все помещения с некритичными требованиями. Гарантия требуемых параметров.Подбор вентиляторов по мощности и количеству осуществляется с запасом до 15%. Упрощенные аэродинамические расчеты систем вентиляции выполняются по следующему алгоритму:
Задачей расчета аэродинамических воздуховодов является обеспечение плановых показателей вентиляции помещений с минимальными потерями финансовых средств. При этом необходимо добиться снижения трудоемкости и металлоемкости строительно-монтажных работ, обеспечить надежную работу установленного оборудования в различных режимах.
Спецоборудование должно быть установлено в доступных местах, возможен неограниченный доступ к регламентным производствам, техническим осмотрам и другим работам, направленным на поддержание системы в рабочем состоянии.
В соответствии с положениями ГОСТ Р ЕН 13779-2007 для расчета эффективности вентиляции ε в, нужно применить формулу:
с ЭНА - индикаторы концентрации вредных соединений и взвесей в удаляемом воздухе;
З IDA - концентрация вредных химических веществ и взвешенных веществ в помещении или на рабочем месте;
c sup - индикаторы поступающего загрязнения с приточным воздухом.
Эффективность систем вентиляции зависит не только от мощности подключаемых вытяжных или приточно-вытяжных устройств, но и от расположения источников загрязнения воздуха. При расчете аэродинамики необходимо учитывать минимальные показатели работоспособности системы.
Удельная мощность (P Sfp > Вт∙с/м 3 ) вентиляторов рассчитывается по формуле:
де Р - мощность электродвигателя, установленного на вентиляторе, Вт;
q v - расход воздуха, подаваемого вентиляторами при оптимальной работе, м 3 /с;
∆ р - индикатор перепада давления на входе и выходе воздуха из вентилятора;
η tot - суммарный коэффициент полезной работы электродвигателя, вентилятора и воздуховодов.
При расчетах понимаются следующие виды потоков в соответствии с нумерацией на схеме:
Схема 1. Виды воздушных потоков в системе вентиляции.
Каждый вид воздуха имеет свои ГОСТы... Все расчеты систем вентиляции должны их учитывать.
Данным материалом редакция журнала «Климат Свят» продолжает публиковать главы из книги «Вентиляция и кондиционирование.Руководство по проектированию
управленческих и общественных зданий. Автор Краснов Ю.С. 90 583
Аэродинамические расчеты воздуховодов начнем с составления аксонометрической схемы (М 1:100), назначив номера секций, их нагрузки L (м 3 /ч) и длину I (м). Определено направление аэродинамических расчетов - от наиболее дальнего и нагруженного участка к вентилятору. В случае сомнений при определении направления просчитываются все возможные варианты.
Расчет начинается с удаленного участка: определяется диаметр D (м) круглого или площадь F (м 2) поперечного сечения прямоугольного воздуховода:
Скорость увеличивается по мере приближения к вентилятору.
Согласно приложению H, ближайшие значения по умолчанию берутся из: D CT или (a x b) st (m).
Гидравлический радиус прямоугольных воздуховодов (м):
где – сумма коэффициентов местного сопротивления по сечению канала.
Местные сопротивления на границе двух участков (тройники, крестовины) относятся к участку с меньшим расходом.
Местные коэффициенты аэродинамического сопротивления приведены в приложениях.
Пример расчета 90 576
Исходные данные:
| Количество участков | подача L, м3/ч | длина L, м | υ река, м/с | Секция а×б, м | ф, м/с | Д л, м | на | λ | кмк | поперечные потери Δp, Па |
| Решетка ПП на выходе | 0,2 × 0,4 | 3.1 | - | - | - | 1,8 | 10.4 | |||
| 1 | 720 | 4.2 | 4 | 0,2 × 0,25 | 4.0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8.4 |
| 2 | 1030 | 3.0 | 5 | 0,25 × 0,25 | 4.6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8.1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4x0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 × 0,4 | 6.04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 × 0,5 | 7.6 | 0,50 | 234 000 | 0,0159 | 0,2 | 8.3 |
| 6 | 10420 | 6.4 | 10 | 0,6 × 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337 000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6а | 10420 | 0,8 | Ю.В. | Ø0,64 | 8,99 | 0,64 | 369 000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3.2 | 5 | 0,53 х 1,06 | 5.15 | 0,707 | 234 000 | 0,0312 × п | 2,5 | 44,2 |
| Всего потерь: 185 | ||||||||||
| Таблица 1.Аэродинамические расчеты | ||||||||||
Воздуховоды изготовлены из оцинкованной листовой стали, толщина и размеры которой соответствуют применению. Х от. Материал воздухозаборной шахты – кирпич. Регулируемые решетки из полипропилена с возможным сечением: 100 x 200; 200x200; 400 х 200 и 600 х 200 мм, коэффициент затенения 0,8 и максимальная скорость воздушного потока до 3 м/с.
Сопротивление изолированного впускного клапана с полностью открытыми лопатками составляет 10 Па.Гидравлическое сопротивление системы отопления 100 Па (по отдельному расчету). Сопротивление фильтра Г-4 250 Па. Гидравлическое сопротивление демпфера 36 Па (по акустическим расчетам). Прямоугольные воздуховоды спроектированы с учетом архитектурных требований.
Сечения швеллера кирпича принимают по таблице. 22.7.
Секция 1. Решетка ПП на выходе сечением 200×400 мм (рассчитывается отдельно):
| Количество участков | Тип местного сопротивления | Эскиз | Угол α, град | Отношение | Причина | СКК | ||
| Ф0/Ф1 | Л 0 / Л ст | ф прокс/ф ст | ||||||
| 1 | Диффузор | 20 | 0,62 | - | - | Таб.25.1 | 0,09 | |
| Диверсия | 90 | - | - | - | Таб. 25.11 | 0,19 | ||
| Тройник | - | - | 0,3 | 0,8 | Прил. 25,8 | 0,2 | ||
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | Тройник | - | - | 0,48 | 0,63 | Прил.25,8 | 0,4 | |
| 3 | Тройник | - | 0,63 | 0,61 | - | Прил. 25,9 | 0,48 | |
| 4 | 2 оборота | 250 × 400 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | |
| Диверсия | 400 × 250 | 90 | - | - | - | Прил.25.11 | 0,22 | |
| Тройник | - | - | 0,49 | 0,64 | Таб. 25,8 | 0,4 | ||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | Тройник | - | - | 0,34 | 0,83 | Прил. 25,8 | 0,2 | |
| 6 | Диффузор после вентилятора | ч = 0,6 | 1,53 | - | - | Прил.25.13 | 0,14 | |
| Диверсия | 600 × 500 | 90 | - | - | - | Прил. 25.11 | 0,5 | |
| ∑ = | 0,64 | |||||||
| 6а | Путаница перед вентилятором | Дг = 0,42 м | Таб.25.12 | 0 | ||||
| 7 | Колено | 90 | - | - | - | Таб. 25.1 | 1,2 | |
| Решетка-жалюзи | Таб. 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| Таблица 2.Определение местных сопротивлений | ||||||||
Ю.С. Краснова, 90 576 90 583
«Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию промышленных и общественных зданий», глава 15. «Термокул»
Томаш Милинский, директор компании Masterflex Polska из Плоцка, дает интервью Адаму Кшижовски
Адам Кшижовски: Господин директор, в декабре 2013 года вы сменили свое место на более просторное и современное в Плоцке Промышленно-технологический Парк. Какие ощутимые преимущества принес Masterflex Polska этот шаг?
Новая штаб-квартира облегчает компании обслуживание крупных предприятий
[источник: Masterflex Polska]
Tomasz Miliński: Локальное большее признание компании, которая выглядит гораздо более впечатляюще в современно спроектированном офисном, производственном и складском здании.Płocki Park Przemysłowo-Technologiczny SA расположен недалеко от крупнейшего завода в Плоцке, Orlen, и экономического центра этого города, поэтому к нам приходит больше клиентов из непосредственной близости. Для нашей компании это оказало прямое влияние на лучшую организацию работы, логистику и возможность обслуживания крупных хозяйствующих субъектов в сфере товаров, т.н. первая поставка. Мы также разработали отдел фильтрации и запустили новый веб-сайт: www.mastervent.pl, где мы в основном представляем фильтрующие устройства и периферийное оборудование
Томаш Милинский (слева) и президент Плоцка Анджей Новаковский
во время церемонии открытия новой штаб-квартиры компании в мае 2014 года.
[источник: Masterflex Polska]
А.К.: Два года назад вы упомянули, что когда речь идет о шлангах, сектор сыпучих материалов наиболее заинтересован в серии Master-PUR, которая включает в себя продукты как для обеспыливания, так и для пневматического транспорта. Вы также предлагаете пылесборники и вентиляторы. Насколько велик спрос на них в этом секторе?
| Циклонный пылесборник МВ-3000 с вентилятором радиальный предлагается Мастерфлекс Польша.Серия циклонных пылеуловителей МВ разработана . так что их производительность колеблется от 700 м³/ч до 10 000 м³/ч. Эти устройства могут быть продается с вентилятором или без него [источник: Masterflex Polska] |
T.M.: Он растет с каждым годом, так как растет осведомленность компаний в Польше о здоровье и безопасности. Мы расширили отдел фильтрации за счет циклонов, сварочных столов, фильтровальных рукавов и экстракторов выхлопных газов.Что касается упомянутого мною периферийного оборудования, то на новом сайте мы особо выделили вентиляторы, спиротрубки и демпферы — потому что наблюдаем растущий спрос на эту продукцию.
A.K.: Теперь вы производите больше шлангов Master-CLIP на своем новом заводе?
Т.М.: Определенно да. Этот сегмент рынка развивается очень динамично, особенно когда речь идет о химически стойких рукавах, предназначенных для взрывоопасных зон.Они соответствуют требованиям директивы ATEX. Как единственная компания в Польше, мы предлагаем шланг из поперечно расширенного ПТФЭ. Он очень гибок, устойчив к механическим повреждениям и циклической работе в движении. До сих пор выпускались негибкие двухслойные шланги с односторонним поверхностным сопротивлением или изготавливались шланги из стеклопластика, покрытые слоем ПТФЭ, что делало их очень хрупкими и имело короткий срок службы.
А.К.: Планируете ли Вы увеличение занятости в связи с развитием Вашей компании?
Т.М.: Да. В этом году мы хотим нанять двух новых сотрудников в Нижней Силезии, Катовице, Кракове и Подкарпатье.
A.K.: Можно ли ожидать каких-либо новых продуктов от Masterflex Polska в 2015 году?
Т.М.: Мы постоянно работаем над улучшением нашей продукции. В настоящее время новинкой, которой нет у наших конкурентов, является шланг с абсолютно гладкой внутренней поверхностью - Master-PUR Performance, который, несмотря на значительную толщину стенки из многослойного полиуретана, является идеально гибким, а благодаря очень низкому гидравлическому сопротивлению - еще и очень износостойким. -устойчивый.Дополнительными свойствами являются устойчивость к микробной коррозии и антистатичность. Это функции, которые расширяют возможности его использования в широко понимаемой отрасли.
А.К.: Спасибо за интервью.
В последнее время на заводе интенсифицировано производство рукавов Master-CLIP
[источник: Masterflex Polska]
Источник: ПБ № 3
С уважением .. 1 человек купил .. Поставляется с кабелем 2 м Датчик NTC последние объявления на OLX.pl .. Широкий выбор продуктов электроники и робототехники, профессиональные советы - добро пожаловать! Датчик NTC Bosch KGV3105 .. Основное подразделение включает NTC термисторы и PTC.. Коммерческий отдел корпусов и соединителей Датчик STD550 предназначен для измерения температуры воздуха в фанкойлах или в вытяжных каналах.. 11 00 злотых .. Быстрая, простая и местная продажа подержанных вещей .. Еще раз здравствуйте .. Новое состояние .. NTC 20k - термисторный элемент с отрицательным температурным коэффициентом .. Уровень 11 Автор темы Полезный пост ?. Температура – фундаментальная физическая величина, которая измеряется, регулируется, регистрируется и контролируется практически во всех технологических процессах, в различных отраслях промышленности, строительства и окружающей среды в Датчики температуры Термисторы – это специальные резисторы, сопротивление которых во многом зависит от температуры.. z o.o., связанные лица и деловые партнеры Резистивные датчики температуры (RTD) — это устройства для измерения температуры жидкостей, газов, элементов машин, устройств и промышленных установок. средства электронной связи и телекоммуникационные терминальные устройства для отправки мне коммерческой информации и проведения маркетинга (например, информационный бюллетень, SMS-сообщения) компанией OLX Group sp..
Коммерческий отдел промышленной автоматизации.. Быстрая, простая и локальная продажа подержанных товаров .. Зачем второй датчик Датчики температуры - термисторы NTC .. Предложения .. Информацию об этом можно найти в каждом руководстве по контроллеру Лучшие цены и акции .. Новое состояние .. Считывая тестером температуру, мы видим ее как сопротивление всей цепи Датчик температуры NTC 10кОм (термистор, только измерительный элемент).. Датчики температуры совместимы с контроллерами IB-Tron, но стоит обратить внимание на какие характеристики датчик должен быть.. (0) NTC 10 кОм: Характеристики сопротивления NTC 10 кОм: Температура [°C] Сопротивление [Ώ] -50: 687 803-40: 346 405-30: 181 628-20 Температурные характеристики термистора NTC Упражнение № 37 Упражнение подготовка: д-р Ю. Возницка, д-р С. Белица Объем вопросов, необходимых для выполнения упражнения 1. около 5 ° C - 24,4 кОм - оранжевый с полосой Датчики температуры (KTY), в системах, компенсирующих изменения параметров контура при изменении температуры, в системах, предотвращающих чрезмерное увеличение тока. , для измерения температуры, элементы, компенсирующие изменение сопротивления других электронных компонентов, напр.в усилителях и генераторах очень низкой частоты датчики PTC Датчики PTC (положительный температурный коэффициент) характеризуются очень высоким ..
-20k [Ом] Aaaaaaaadzaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaadzaaaaaaaaaaaaaaaaaadzaaaaaaaaaaaaaaaaaaadzaaaaaaaaaaaa -150 -100 _50 50 100 150 200 250 300 350 400 450 -100 60.26 64.30 68.33 72.33 76.33 80.31 Honeywell KTF20 Датчики температуры кабеля KTF00-65 -2M, KTF20-65-2M и KTF20 65-5М может использоваться в качестве: погружных датчиков и датчиков воздуховодов.Датчики могут использоваться в установках нагрева воды и охлажденной воды в системах управления системами с использованием датчиков с измерительными элементами Pt 1000 или NTC 20k Датчики температуры Pt100, NTC, PTC .. Я даю согласие на использование Grupa OLX sp.. Некоторые из вас пишут, что "нужен терморезистор NTC 10К с линейными характеристиками" - что я считаю ошибкой, ибо такого нет.Датчики температуры выхлопных газов необходимы для работы двигателя и предотвращения критических повреждений.. Сортировка.. При повышении температуры значение сопротивления уменьшается .. 15,99 злотых с доставкой .. завершено 2 июня 2020 г. в 13:43:27 .. См. Строительные материалы на Ceneo.pl Низкие цены, быстрая и беспроблемная доставка того, что вы нужно. : Термистор NTC - определение характеристик Господа, я заметил, что у многих из вас есть проблема с определением характеристик неизвестного термистора NTC.. Тот старый при 24 градусах С был более 20к, так что он явно был поврежден, этот уже хорошо ..
ВОДОНЕПРОНИЦАЕМЫЙ ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ДАТЧИК NTC10K 3950 L = 2м.. Использование сайта без изменения настроек браузера означает, что файлы cookie будут размещены на вашем конечном устройстве 5мм длина крышки датчика: 25мм длина кабеля: 50см датчик температуры NTC 10k в металлическом корпусе в категория Temperature / Sensors - Датчик температуры со стальной головкой позволяет точно измерять температуру во влажной среде Датчики температуры NTC 1.8, щупы для измерения температуры сопротивления ИЗМЕРЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, датчики Pt100 Pt1000 NTC 10k NTC 20k NTC1800 PTC1000 0-10V 4-20mA первого, сопротивление уменьшается с ростом температуры, в то время как PTC реагирует наоборот - сопротивление увеличивается с Характеристика R (T) термисторов NTC описывается с достаточным приближением на практике: Rt = Ro exp B (1 / T - 1 / To), где T - температура термистора в Кельвинах (K), эталонная температура обычно 298 К (в каталогах компонентов часто используется индекс 298 или 25, так как 298 К соответствует.характеристики НТК Иммергаз (Авио, Найк Мини) Но мне нужно еще немного, если есть характеристики, пожалуйста..
7, 00 PLN .. Приходите и найдите то, что вы ищете ДАТЧИК ОМ NTC 20K С КАБЕЛЕМ 50CM / 6799 .. 19,99 PLN с доставкой Измерение Термисторы NTC - Термисторы NTC - Пассивные компоненты - Широкий ассортимент продукции в Transfer Multisort Electronics Датчик NTC должен уменьшать свое сопротивление после нагревания.. Дело в следующем: борьба продолжается до сих пор :) Термистор NtC, который стоит в задней части холодильника, я заменил на оригинальный 6.4k bosch, но это мало что дало.Недвижимость, Автомобилестроение, Компьютеры, Мебель, антиквариат, телефоны, спортивное оборудование и другое: датчики ntc на Sprzedajemy.pl - Покупайте и продавайте подержанные и новые вещи в вашем районе. Я намерен подключить резистор параллельно с активацией напольного насоса, это было бы легко понизить температуру котла.Датчик температуры NTC 10k категории фильтры 0 .. 2й следующий .. Вы ремонтируете дом?. доставка во вторник.. добавить в корзину добавить в корзину.. Раньше выхлопная система имела понятную и простую компоновку.Наш сайт использует файлы cookie.. Датчик из нержавеющей стали.. В этой статье мы подробно опишем, чем отличаются типы датчиков и как проверить их работу с помощью обычных инструментов мастерской. с целью улучшения предоставления услуг, рекламы и статистического анализа..
% PDF-1.6 % 961 0 том > эндообъект внешняя ссылка 961 114 0000000016 00000 н 0000003896 00000 н 0000004124 00000 н 0000004151 00000 н 0000004200 00000 н 0000004236 00000 н 0000004272 00000 н 0000004466 00000 н 0000004694 00000 н 0000004863 00000 н 0000004966 00000 н 0000005068 00000 н 0000007722 00000 н 0000009851 00000 н 0000011935 00000 н 0000014359 00000 н 0000016399 00000 н 0000019234 00000 н 0000 020 377 00000 н 0000020692 00000 н 0000020839 00000 н 0000021506 00000 н 0000021837 00000 н 0000025854 00000 н 0000 026 305 00000 н 0000026742 00000 н 0000029660 00000 н 0000033236 00000 н 0000033335 00000 н 0000034803 00000 н 0000035030 00000 н 0000035371 00000 н 0000035461 00000 н 0000038035 00000 н 0000038324 00000 н 0000038553 00000 н 0000038849 00000 н 0000045267 00000 н 0000045542 00000 н 0000046092 00000 н 0000046219 00000 н 0000049481 00000 н 0000049522 00000 н 0000050073 00000 н 0000050201 00000 н 0000053471 00000 н 0000053512 00000 н 0000053573 00000 н 0000053712 00000 н 0000053846 00000 н 0000054002 00000 н 0000054126 00000 н 0000054324 00000 н 0000054602 00000 н 0000054704 00000 н 0000054874 00000 н 0000054982 00000 н 0000055084 00000 н 0000055234 00000 н 0000055366 00000 н 0000055494 00000 н 0000055642 00000 н 0000055776 00000 н 0000055910 00000 н 0000056032 00000 н 0000056154 00000 н 0000056276 00000 н 0000056398 00000 н 0000056566 00000 н 0000056832 00000 н 0000056978 00000 н 0000057154 00000 н 0000057312 00000 н 0000057498 00000 н 0000057608 00000 н 0000057758 00000 н 0000057918 00000 н 0000058040 00000 н 0000058166 00000 н 0000058314 00000 н 0000058436 00000 н 0000058604 00000 н 0000058760 00000 н 0000058882 00000 н 0000058982 00000 н 0000059098 00000 н 0000059252 00000 н 0000059374 00000 н 0000059518 00000 н 0000059682 00000 н 0000059812 00000 н 0000059932 00000 н 0000 060 118 00000 н 0000060244 00000 н 0000060440 00000 н 0000060574 00000 н 0000060698 00000 н 0000060836 00000 н 0000 060 962 00000 н 0000061166 00000 н 0000061344 00000 н 0000061486 00000 н 0000061658 00000 н 0000061820 00000 н 0000061954 00000 н 0000062116 00000 н 0000062300 00000 н 0000062470 00000 н 0000062598 00000 н 0000062764 00000 н 0000062882 00000 н 0000063050 00000 н 0000063210 00000 н 0000002576 00000 н трейлер ] / Предыдущая 1931539 >> startxref 0 %% EOF 1074 0 том > поток ч , VYLWc3 e 6W!o`0C 0C7@I;&@HhB~QBQjTJ"?mT ڨJUU]xIcͽsϽofd
.Н. Копылов
Эффективность кондиционера и степень его соответствия ожиданиям потребителя зависят от его правильного выбора и установки. В большей степени это относится к системам, требующим сложного монтажа. Ведь если в настенной сплит-системе практически все собрано и настроено на заводе, то канальные модели кондиционеров требуют более точного и взвешенного подхода.От этапа подбора оборудования до ввода его в эксплуатацию,
Использование канального кондиционера зачастую позволяет решить не только проблему поддержания комфортного температурного режима в помещении, но и обеспечить поступление свежего воздуха, так необходимого нам для дыхания. Важной особенностью является также возможность интегрировать такие системы даже в самый сложный дизайн помещения. В помещении будут видны только вентиляционные решетки, широкий выбор форм и расцветок которых позволяет «поиграть» с любым дизайнерским решением в оформлении интерьера.Такие системы успешно используются для кондиционирования офисов, квартир и коттеджей.
Однако для эффективной работы оборудования необходимо позаботиться о правильном расчете сети воздуховодов, подборе кондиционера по холодопроизводительности, статическому давлению и т. д. При этом многие ошибки могут следует избегать, следуя рекомендациям производителя.
Особенностью канальных кондиционеров является сама конструкция, которая совмещает в себе две разные задачи - вентиляцию и кондиционирование.Поэтому для правильного монтажа канальной системы кондиционирования важно знать не только методику расчета требуемой холодопроизводительности кондиционера, но и методику проектирования сети вентиляционных каналов.
В идеале сначала рассчитывается необходимая холодопроизводительность системы кондиционирования и проектируется сеть воздуховодов с учетом геометрии помещения, предполагаемых мест расположения внутреннего блока и вентиляционных решеток/диффузоров, исходя из максимального уровня комфорта для будущего пользователя.И только потом переходить к выбору модели системы кондиционирования. Такой подход связан с тем, что разные модели канальных кондиционеров, как правило, имеют разные «возможности». Модели с одинаковой холодопроизводительностью и воздушным потоком могут иметь различное «статическое давление» («силу», которую внутренний вентилятор может создать при номинальном воздушном потоке). Однако зачастую происходит обратное, сначала пользователь покупает ту модель канального кондиционера, которая ему больше всего нравится по многим причинам (производитель, габариты, характеристики или просто «цена»), а затем уже стоит задача правильно рассчитать и установить канал. сеть.При этом необходимо знать возможности канального кондиционера, а именно создаваемое им давление и расход воздуха. При этом требуется проектировать сеть воздуховодов так, чтобы потери давления в них были равны или меньше давления, указанного в технических характеристиках внутреннего блока канального кондиционера.
При расчете требуемой холодопроизводительности систем кондиционирования зачастую ориентируются только на площадь помещения.Однако это распространенное заблуждение, поскольку этот индикатор не является универсальным. В первую очередь это касается «нестандартного жилья», которое в настоящее время преобладает в новостройках. Например, если у вас две комнаты одинаковой площади, вам может понадобиться разная система кондиционирования. Если в одном случае имеется одна наружная стена на первом этаже и небольшой участок с остеклением, то в другом – мансардное помещение с остеклением на всю стену. В последнем случае потребуется большая холодопроизводительность за счет обогрева крыши и «смотрового окна».Конечно, в подвале будет не так жарко.
Расчет требуемой холодопроизводительности зависит от ориентации здания по сторонам света, материала наружных стен, количества свежего воздуха, подаваемого с улицы, теплового излучения от бытовых приборов, размера помещения. окна и даже вид штор на них. Именно поэтому подходит, с некоторыми поправками, столь полюбившийся многим менеджерам по продажам оборудования экспресс-метод подбора холодопроизводительности кондиционера, согласно которому на каждый 1 м2 площади помещения обеспечивается 100 Вт холодопроизводительности. только для типового жилищного строительства.
Кстати, по этой же причине не стоит полностью полагаться на компьютерные программы, предлагающие выбор холодопроизводительности кондиционера. Ведь слишком сложно предугадать и заложить в программу все возможные «нюансы». Да и сначала пришлось бы научить пользователя, как работать с такой программой и какие конкретно термины она использует. Проще обратиться к специалисту.
Важным, но иногда упускаемым из виду параметром является статическое давление. Существуют модели канальных кондиционеров с низким располагаемым давлением (35-50 Па), предназначенные для установки в небольших гостиничных номерах.Воздуховоды к ним должны быть минимальной длины: места воздухозабора и подачи воздуха, как правило, располагаются близко друг к другу. Такие устройства не подходят для обслуживания больших помещений или сразу нескольких помещений.
В случае больших рабочих помещений с большим количеством выделяющего тепло оборудования (компьютеры, оргтехника) и большим количеством людей (также выделяющих тепло) требуется равномерное распределение подаваемого охлажденного воздуха.Для этого требуется несколько точек забора и впуска воздуха, а значит, разветвленная сеть воздуховодов. Все это поможет добиться комфортных условий не только по температуре воздуха, но и по его подвижности, что на практике далеко не всегда учитывается.
Если система воздуховодов предназначена для нескольких помещений, необходимо правильное распределение воздушных потоков, чтобы обеспечить достаточную холодопроизводительность в каждом из них.В то же время наличие типоразмеров воздуховодов зачастую не позволяет подобрать их диаметр для пропуска расчетного объема воздуха с требуемой скоростью. Поэтому в местах разветвления воздуховода необходимо предусмотреть дроссельные заслонки, с помощью которых можно будет регулировать расход воздуха в каждом воздуховоде (рис. 1).
Рис. 1. Дроссели на ветке
Правильный выбор вентиляционных решеток для приточных и форточек должен учитывать не только их размеры, но и тип.Важным параметром является «живое сечение» воздухораспределительного устройства. От этого напрямую зависит количество воздуха, которое можно ввести через данную решетку/диффузор с определенной скоростью. Если это не учитывать, скорость потока может быть высокой — 2 м/с и более — что вызовет шум. Для минимизации уровня шума скорость воздуха, проходящего через решетку, должна быть в пределах 1,0…1,5 м/с. «Дорожный просвет» конкретной модели воздухораспределительного устройства обычно указывается производителем.Конечно, не всегда удается совместить необходимые характеристики вентиляционной решетки/диффузора в соответствии с конструктивными требованиями помещения. В этом случае приходится искать компромиссные решения, например использовать переходники (рис. 2).
Рис. 2. Используя переходник, подсоедините вентиляционную решетку к воздуховоду .
Канальные системы кондиционирования все чаще выбирают из-за возможности смешивания наружного (свежего) воздуха. Однако во избежание проблем в эксплуатации важно правильно спрогнозировать его объем.Ведь канальный кондиционер, как правило, предназначен для рециркуляции воздуха в помещении (забирали воздух из помещения, охлаждали/нагревали его и возвращали обратно в помещение). Следовательно, температура воздуха, поступающего во внутренний блок кондиционера при работающей системе кондиционирования воздуха, должна снижаться, чтобы отражать фактическую температуру в помещении. Смешанная температура наружного воздуха в летний период будет постоянно высокой. Следовательно, чем больше примесь свежего воздуха, тем большей должна быть охлаждающая способность, достаточная не только для охлаждения наружного воздуха, но и для рассеивания избыточного тепла в самом помещении.Кроме того, необходимо переключить управление кондиционером на датчик температуры, расположенный в проводном пульте дистанционного управления.
Обычно свежий воздух добавляется в количестве не более 20-30% от общего расхода воздуха через внутренний блок.
Во избежание ошибок важно, чтобы сервис посещал специалист и предлагал наилучший подбор оборудования, а также надзор за его установкой.
Эффективность системы кондиционирования воздуха в здании во многом зависит от профессионального монтажа в соответствии с проектом и рекомендациями производителей оборудования.В первую очередь это касается сети воздуховодов: редко удается установить ее точно по проектной документации (например, приходится «избегать» балок, трубопроводов, не вошедших в исходные чертежи, или расстояний, указанных в документы не полностью соответствуют действительности).
Часто используются гофрированные гибкие воздуховоды, которые дешевле и просты в установке. Однако такой дешевый вариант не всегда оправдан. Ведь при подвешивании этих воздуховодов к потолку одна часть трубы свисает вниз, а другая в местах крепления сжимается.По этой причине в сети появляются дополнительные сопротивления, которые могут превышать возможности канального кондиционера. В результате поток воздуха намного ниже, чем ожидалось. Есть ряд технических проблем. Если кондиционер имеет низкую степень защиты контура хладагента (без инверторного привода компрессора, с капиллярным дросселирующим устройством), наружный блок кондиционера может выйти из строя. В этом плане оптимальным выбором являются воздуховоды из оцинкованной стали.Они обеспечивают наименьшее сопротивление движению воздуха: в несколько раз ниже, чем при использовании гофрированных (гибких) воздуховодов. Кроме того, к преимуществам жесткого канала можно отнести возможность прокладки более длинных сетей с узким сечением (за счет низкого сопротивления), отсутствие отложений на внутренних стенках и простоту очистки. Круглые воздуховоды имеют наименьшее аэродинамическое сопротивление. В них воздух наиболее равномерно распределяется по всему сечению трубы.
Некоторые канальные кондиционеры, особенно высокоэффективные, имеют радиальные вентиляторы.Характерной особенностью этого типа вентиляторов является то, что они работают наиболее эффективно при установке после теплообменника. Вот и получается, что поддон, в котором собирается конденсат с теплообменника, находится в зоне «разрежения» воздуха (в зоне подсоса воздуха к вентилятору). В таких случаях производитель канальных кондиционеров указывает на необходимость специального «гидрозатвора» на патрубке слива конденсата (рис. 3). Это необходимо для того, чтобы отрицательное давление, создаваемое вентилятором, не мешало отводу конденсата через дренажную систему.Как правило, производитель оборудования четко указывает определенные параметры: диаметр трубы, высоту водяного столба и т. д. Однако некоторые монтажники, игнорируя указания производителя, устанавливают вместо них известную наклонную сливную трубу. Это может привести к тому, что во время работы мощный вентилятор создает вакуум и жидкость попадает в поддон внутреннего блока, что чревато протечкой воды в помещение при выключении системы.
Рис.3. Гидрозатвор осушителя
Уровень шума является одной из важнейших характеристик канальных систем кондиционирования воздуха. Однако даже их лучшее исполнение может быть сорвано неграмотным редактированием. При этом сильный шум может возникнуть, если внутренний блок кондиционера подвешен на недостаточно жесткой опоре, например, на потолочном профиле из гипсокартона. Если устройство крепится не к бетонной стене, а к металлической конструкции, рекомендуется использовать антивибрационные вставки.На стыке внутреннего блока с воздуховодами также применяют шумоизоляцию, гибкие соединения, брезент или прорезиненную ткань.
Отдельным важным этапом монтажа систем воздуховодов является ввод в эксплуатацию. При их проведении следует учитывать, что во многих моделях кондиционеров необходимая величина давления регулируется в соответствии с особенностями канальной сети. Это означает, что вы можете выбрать, например, 35, 50 или 150 Па.Это позволяет использовать одну и ту же модель для разных помещений и конфигураций каналов.
На этапе ввода в эксплуатацию используйте соответствующие инструменты для регулировки воздушного потока через различные секции трубы, чтобы он соответствовал первоначальным расчетам.
Также важно проверить подключение питания: нагрузку, сечение провода и т.д. Ведь, например, при неправильном подключении фаз система не запустится и даже может выйти из строя. Выход из строя устройств кондиционирования возможен также из-за значительных перепадов напряжения в бытовых электрических сетях.Поэтому при проблемах с электропитанием рекомендуется решать эту проблему локально: установкой стабилизаторов.
Многих ошибок при проектировании и установке можно избежать, внимательно прочитав и следуя инструкциям производителя оборудования. Немаловажную роль играет и опыт установщика. Параметры объекта оказывают существенное влияние на эффективность канальных систем кондиционирования воздуха. Поэтому важно, чтобы специалисты по проектированию климатической техники выезжали непосредственно на объект и, при необходимости, редактировали документацию.
Важные статьи и новости в Telegram-канале AW-term. Подписаться!
Просмотров: 7 044Для решения проблемы охлаждения воздуха в больших зданиях нецелесообразно устанавливать кондиционеры в каждой комнате. Это увеличит потребление энергии и заставит вас поддерживать. Оптимальный вариант – установка канального кондиционера. Схема установки этой системы во многом зависит от особенностей дома.
Принцип работы канального кондиционера заключается в распределении потоков прохладного воздуха от центрального блока по всем помещениям.В отличие от точечных моделей, он состоит из нескольких элементов, каждый из которых выполняет определенную функцию.
Проект
Блок наружного охлаждения предназначен для охлаждения хладагента до необходимого уровня. Система медных трубопроводов обеспечивает подачу жидкости к следующим компонентам системы:
Принцип действия
Дополнительно внутренний блок может быть оснащен фильтрацией и нагревателем для обогрева.Этот принцип охлаждения во многом похож на системный. Однако канальный кондиционер отличается меньшими затратами на монтаж и возможностью установки в помещениях средней площадью 50 м2.
Последовательность установки
Важным моментом при установке кондиционерного оборудования является определение оптимального расположения внутреннего блока. Основная проблема в том, что при работе он сильно шумит.
Поэтому следует выбирать место в здании, отвечающее следующим условиям:
Для частного дома лучший вариант установки - отапливаемый или хорошо утепленный чердак.
Пример схемы системы
Наружный блок можно разместить в любом удобном месте - на фасаде или на крыше дома.Поскольку его габариты и вес намного больше, чем у стандартных сплит-систем, рекомендуется установка на крыше здания.
Основной характеристикой внутреннего блока является количество воздуха, проходящего через него в единицу времени. Этот параметр напрямую зависит от общей площади здания и влияет на габариты устройства. Так, габариты модели с максимальным расходом воздуха 1800 м³/ч (для холодильных помещений до 100 м²) составляют 1425*260*663 мм.
бытовая модель
Следующий важный момент – выбор воздуховодов. Чтобы минимизировать потери при движении воздушных масс, лучше всего выбирать трубы круглого сечения. Однако они занимают слишком много места. Поэтому чаще всего останавливаются на прямоугольных каналах. Они устанавливаются скрытым способом – между эскизом и декоративным потолком. Поэтому монтаж воздуховодов кондиционера следует выполнять до завершения ремонтных работ.
Также следует учитывать следующие характеристики выбора:
Можно ли написать самому? Внутренний блок своими руками и установка трубопроводов в ваших силах.Однако наружный блок должен быть профессионально отрегулирован, так как в нем циркулирует хладагент. Поэтому при его установке рекомендуется пользоваться услугами специализированных компаний. Кроме того, во многих случаях гарантия на кондиционер действует только в случае его установки официальными представителями производителя.
Сплит-системы канального типаимеют ряд ключевых особенностей. Недаром за рубежом они выделяются в отдельный класс оборудования «Тип канала».
Основное их отличие в том, что внутренние блоки устанавливаются под подвесным потолком, а воздух распределяется по кондиционируемым помещениям по системе воздуховодов.
В результате они могут одновременно охлаждать несколько помещений. Внутренний блок канального кондиционера имеет более простую конструкцию, так как на него не распространяются конструктивные требования, в отличие от кондиционеров сплит-системы.
Воздух забирается через воздухозаборную решетку, проходит через внутренний блок и снова подается по системе воздуховодов в помещения по распределительным решеткам.
Агрегат оснащен вентилятором с более сильным статическим давлением для преодоления сопротивления распределительных каналов и решеток.
Канальный кондиционер, как и любая сплит-система, состоит из двух блоков – компрессорно-конденсаторного (внешний блок) и испарительного (внутренний блок).
Кондиционер в первую очередь предназначен для рециркуляции и не всегда может подавать свежий воздух в помещение. Это связано с тем, что температура воздуха на входе в рабочую зону, в соответствии с требованиями СНиПа, должна быть не ниже 14-16°С. Поэтому при более низких температурах наружного воздуха необходимо нагревать воздух, забираемый с улицы, даже при работе системы в режиме охлаждения.
Подогрев приточного воздуха в холодное время года можно обеспечить, используя модели кондиционеров с тепловым насосом. Однако в холодное время года, когда температура наружного воздуха опускается ниже минус 10-15°С, теплопроизводительность кондиционера становится недостаточной.
Для обеспечения круглогодичной подачи свежего воздуха, кроме канального кондиционера, необходимо установить специальные электрические или водяные калориферы, которые обеспечат необходимый подогрев приточного воздуха в холодное время года или использование раздельной подачи вентиляционные установки со встроенными нагревателями.
Кондиционеры«Сплит-системы с притоком» имеют больше возможностей и преимуществ.
Сплит-кондиционеры с приточной вентиляцией позволяют эффективно решать задачи вентиляции и кондиционирования одновременно в течение всего года.
Сплит-кондиционеры с принудительной вентиляцией комплектуются стандартными электронагревателями с широким диапазоном мощности (от 5 до 20 кВт). Нагреватели встроены во внутренний блок.
Кондиционерытакже оснащены единой системой автоматики, которая управляет работой кондиционера и обеспечивает его управление и плавную регулировку мощности нагревателей.
Кондиционер (включая обогреватели) управляется одним пультом дистанционного управления
Контроллерустановлен в помещении.
Давление вентилятора внутреннего блока составляет 100-150 Па, поэтому блоки имеют низкий уровень шума и могут быть установлены непосредственно на входе в помещение за подвесным потолком.
Сплит-системы с принудительной вентиляцией предназначены для установки в квартирах и офисах с большими объемами, магазинах, ресторанах и других местах, где требуется подача свежего (уличного) воздуха одновременно с кондиционированием.
Приточно-вентиляционный кондиционер сплит-системы состоит из двух блоков - конденсаторного блока (наружный блок) и испарительного блока (внутренний блок). Внутренний блок может всасывать воздух из помещения и свежий наружный воздух.
Свежий воздух поступает через наружную решетку по теплоизолированному воздуховоду в смесительную камеру, где смешивается с рециркулирующим из помещения воздухом.
Внешняя решетка может быть регулируемой или нерегулируемой.В последнем случае в воздуховоде устанавливается воздушная заслонка с электроприводом, предотвращающая попадание холодного воздуха в помещение при выключенной системе.
Рециркуляционный воздух поступает из помещения через решетки (потолочные, настенные и т.д.).
Соотношение свежего и рециркуляционного воздуха регулируется камерой смешения и определяется санитарно-техническими требованиями, а также условиями эксплуатации кондиционера.
Смешанный воздух подается во внутренний блок, где он фильтруется, охлаждается или нагревается. Подготовленный воздух подается внутренним вентилятором в кондиционируемые помещения по системе воздуховодов и распределительных решеток (настенных, потолочных и т.п.).
В одной из комнат, выбранных в качестве эталона, установлен пульт управления всей системой. Пульт дистанционного управления задает режим работы кондиционера и температуру в помещении.
На панели управления задается режим работы кондиционера (охлаждение или обогрев), температура в помещении и скорость вращения вентилятора. Некоторые модели консолей автоматически выбирают нужный режим работы, охлаждая или нагревая приточный воздух.
На «холодных» моделях воздушный нагрев обеспечивает плавное включение электронагревателей. Отопление
для моделей с тепловым насосомв основном выполняется работающим тепловым насосом. В этом случае нагрев помещения обеспечивается кондиционером за счет реверсирования цикла охлаждения.
При недостаточной тепловой мощности кондиционера (например, при снижении температуры воздуха на улице) автоматика начинает плавно подключать электронагреватели для достижения необходимой температуры приточного воздуха. При температуре наружного воздуха ниже минус 20°С почти весь обогрев обеспечивается электронагревателями.
Требуемая мощность обогревателя может быть снижена за счет рециркуляции, так как количество свежего воздуха, которое по санитарным нормам должно подаваться в помещение, намного меньше количества воздуха, необходимого для кондиционирования помещения.Как правило, количество свежего воздуха может составлять до 30 % от общего объема подачи, что в большинстве случаев даже превышает санитарные требования к подаче свежего воздуха.
Особенно эффективно использование моделей с тепловым насосом в переходный период при температуре наружного воздуха от 0°С до +15°С, до срабатывания системы центрального отопления. На данный момент кондиционер позволяет снизить затраты электроэнергии на отопление примерно в 3 раза.
При расчете систем разделения воздуховодов некоторые компании разработали собственные методы выбора оборудования и сопутствующих принадлежностей.
 |
Ниже приведены таблицы, которые позволяют менеджеру выбрать необходимое оборудование.
Расчет канального (мини-центрального) кондиционера
I. Исходный уровень
| Номер комнаты | и | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | ||||||||||||||||
| Размер комнаты | Si, м 2 | |||||||||||||||||||||||||
| Высота помещения | Его | |||||||||||||||||||||||||
| Объем помещения | Vi = Si х Hi, м 3 | 90 239 90 254 90 255 Численность постоянно проживающих 90 238 | НЛи, | чел.|||||||||||||||||||||||
| Техника (количество x потребляемая электрическая мощность) | компьютер | 0,3 кВт | 90 395 НТи, кВт 90 238||||||||||||||||||||||||
| Копировальные аппараты, машины | 0,5 кВт | |||||||||||||||||||||||||
| Ген.холодильник | 0,2 кВт | |||||||||||||||||||||||||
| микроволновая печь | 0,8 кВт | |||||||||||||||||||||||||
| Окна (площадь (м2) x коэффициент освещенности) | север | 0,02 кВт/м2 | 90 547 НОи, кВт 90 238||||||||||||||||||||||||
| Северо-восток | 0,03 кВт/м2 | |||||||||||||||||||||||||
| восток | 0,15 кВт/м2 | |||||||||||||||||||||||||
| Юго-Восток | 0,2 кВт/м2 | |||||||||||||||||||||||||
| южный | 0,18 кВт/м2 | |||||||||||||||||||||||||
| Северо-Запад | 0,14 кВт/м2 | |||||||||||||||||||||||||
| запад | 0,18 Вт/м2 | |||||||||||||||||||||||||
| Юго-запад | 0,2 кВт/м2 | |||||||||||||||||||||||||
II.Выбор модели кондиционера
Потребление воздуха (нагнетание) L внутренним блоком должно быть не менее L k, холодопроизводительность кондиционера Q должна быть не менее Q x
| Торговая марка | Модель | л Расход, м3/ч | Q Холодильный мощность привода, кВт | Размеры внутреннего блока, мм | Мощность нагревательных элементов, кВт | Груз внутри/снаружи блок, кг 90 238 | |
| 18 | 1050 | 5.3 | - - 902 | 0,3,5,6,8,10 | 1x220 В | 43/53 | |
| 24 | 1000 | 7,0 | - - 902 | 0,3,5,6,8,10 | 1x220 В | 44/56 | |
| тридцать | 1250 | 8,8 | - - 1156 | 0,3,5,6,8,10 | 1x220 В | 54/56 | |
| 018 | 1200 | 5.3 | - - 559 | 0,5, 8, 10 | 1x220 В | 34/53 | |
| 024 | 1200 | 7,0 | - - 559 | 0,5, 8, 10 | 1x220 В | 34/56 | |
| 036 | 1850 г. | 10.55 | - - 559 | 0,5, 8, 10 | 1x220 В | 38/70 | |
| 036 | 2220 | 10.55 | - - 559 | 0,5,8,10,15,20 | Зх380В | 50/77 | |
| 048 | 3000 | 14,0 | - - 559 | 0,5,8,10,15,20 | Зх380В | 63/85 | |
| 060 | 3300 | 17,5 | - - 559 | 0,5,8,10,15,20 | Зх380В | 66/96 |
III.Подбор воздуховодов и решеток (диффузоров) 9000 7
Кратность обмена помещениями К об. = L / V сум =
| номер комнаты. | В I, м 3 | L пом = V и х К о | доставка авиа. (Таблица 2) | Тип, количество воздушных каналов | Длина траншеи, м | Размер фермы | Тип решетки | Количество решеток, шт. |
| 1 | ||||||||
| 2 | ||||||||
| 3 | ||||||||
| 4 | ||||||||
| 5 | ||||||||
| 6 | ||||||||
| 7 | ||||||||
| 8 | ||||||||
| 9 |
IV.столы
Таб. один
Минимальный расход наружного воздуха на помещения (СНиП 2.04.05-91*ПО 19)
90 252 90 233 90 254 91 150 Помещения (участки, зоны) 90 238 * за кубатуру помещения (здания, зоны) на 1 человека.менее 20 м 3
** за кубатуру помещения (здания, зоны) на 1 чел. 20 м 3 и более
*** для аудиторий, конференц-залов и других помещений, в которых они находятся непрерывно до 3-х часов.
Таб. 2
Размеры воздуховода
| л Расход воздуха, м3/ч | 100 | 200 | 300-400 | 500-700 | 800-1100 | 1200-1700 | 18:00-22:00 | 2300-2500 | |
| Раунд | D воздух Рекомендуемый воздух, мм | 102 | 127 | 160 | 203 | 254 | 315 | 356 | 406 |
| Прямоугольный | а - высота, б - ширина, мм | - 100 | - 130 | 100x220 | 150x260 | 200x300 | - 400 | - 400 | 350 х 400 |
| а = (55 х л воздуха)/б, [мм] | |||||||||
Довольно популярен в помещениях с подвесными потолками. Канальный кондиционер применяется в магазинах, ресторанах, гостиницах, офисах, частных домах, а также в квартирах с высокими потолками. Кондиционеры этого типа можно устанавливать на этапе строительства или при капитальном ремонте.
Вы можете использовать калькулятор мощности кондиционера для расчета мощности кондиционера.
Для обеспечения комфортного микроклимата в помещениях необходимо правильно подобрать канальный кондиционер по мощности, учесть особенности установки и своевременное техническое обслуживание.
Канальный кондиционер – это один из видов сплит-систем, задачей которого является создание микроклимата в нескольких помещениях. Он состоит из внутреннего и наружного блоков. Внутренний блог расположен в межпотолочном пространстве, от которого система воздуховодов разводит охлажденный воздух по всему помещению. При покупке такого кондиционера в его комплекте будут присутствовать только внутренний и наружный блоки.
Мощность воздуховодов типа в среднем колеблется от 2 кВт до 25 кВт, но есть и модели до 60 кВт. Воздуховоды всегда проектируются индивидуально. Количество изгибов воздуховодов и их длина напрямую зависят от параметров помещения и должны соответствовать давлению воздуха, создаваемому комнатным вентилятором.
Канальные кондиционеры классифицируются по давлению воздуха:
1.Низкое давление - обеспечить давление воздуха ниже 40 Па. Используются в многокомнатных квартирах и больших гостиничных номерах, имеют короткие вентиляционные каналы.
2. Среднее давление, 40-100 Па. Они применяются в квартирах, небольших офисах и магазинах и используются чаще всего. Суммарная длина их воздуховодов может достигать даже 100 м.
3. Высокое давление до 250 Па. С их помощью создают длинные системы воздуховодов с большим количеством ответвлений для больших танцевальных площадок, офисных центров, конференц-залов, ресторанов.
Основная сложность при монтаже канального кондиционера заключается в прокладке воздуховодов по заранее разработанной схеме, согласно расчету движения воздуха. Для установки внутреннего блока необходимо 25-40 см свободного пространства, а для воздуховодов - 15-25 см, поэтому кондиционеры этого типа используются только в помещениях с высокими потолками. Внутренние блоки устанавливаются в подсобных помещениях, ванных комнатах, где высота потолка не так важна.
Внутренний люк необходимо периодически обслуживать, поэтому доступ к нему должен осуществляться через специальный люк, который должен быть немного больше внутреннего блока. Если дизайнер интерьера утверждает, что в обслуживание канальных кондиционеров не требуется, стоит оспорить компетентность такого специалиста.
Цена комплекта, состоящего из наружного и внутреннего блоков канального кондиционера, напрямую зависит от создаваемого им давления, холодопроизводительности, производителя, дополнительных функций.Цена на кондиционеры низкого давления колеблется от 25 000 руб. и выше, для среднего давления - от 35 000 руб., для высокого давления - от 120 000 руб. Цены инверторных канальных кондиционеров, которые можно плавно и точно регулировать, в полтора-два раза выше, чем на кондиционеры без инвертора. Если у них есть автоматические режимы, цена также повышается. Цена на проектирование, покупку, монтаж высоконапорного инверторного канального кондиционера может достигать 1 000 000 рублей.
Стоимость установки таких кондиционеров напрямую зависит от их схемы. В каждом случае монтаж осуществляется по индивидуальному проекту. Стоимость монтажа в элементарных случаях около 12 000 рублей, а установка систем высокого давления намного больше.
Наиболее распространено мнение, что эти типы кондиционеров не требуют обслуживания.Это заблуждение может привести к повреждению кондиционера. Установки низкого давления следует обслуживать один раз в год, установки среднего давления – два раза в год, установки высокого давления – ежеквартально. Стоимость обслуживания варьируется от 2500 до 5000 рублей в зависимости от вида выполняемых работ, а также масштаба системы.
Техническое обслуживание канальных кондиционеров:
На вопрос "что такое кондиционер?", пожалуй, девять человек из десяти обязательно ответят - "устройство воздушного охлаждения". На самом деле назначение кондиционера – поддержание параметров микроклимата помещения, от англ.conditions – условия, условия. Так уж сложилось, что основной, и даже единственной функцией большинства моделей бытовых кондиционеров является охлаждение воздуха. Канальное кондиционирование позволяет воспользоваться преимуществами полного кондиционирования воздуха, т.е. полного контроля параметров воздушной среды в доме.
Говорить о канальных кондиционерах как об отдельном устройстве не совсем корректно, правильнее было бы говорить о канальных системах кондиционирования. В состав канальной системы кондиционирования входит:
Это своего рода базовая экипировка, обязательный набор элементов. Дополнительно в состав канальной системы кондиционирования воздуха могут входить:
Все кондиционеры имеют естественное ограничение работы в режиме обогрева, обусловленное принципами их работы.Канальный кондиционер имеет в этом отношении еще одно ограничение: обычно канальные системы работают по принципу рециркуляции с частичным подмешиванием наружного воздуха. Такое устройство помогает поддерживать постоянную температуру в помещении, но затрудняет ее изменение.
В результате нагрев воздуха силами теплообмена между конденсатором и испарителем становится малоэффективным при температуре наружного воздуха ниже 10-15 градусов Цельсия. Нагрев при более низких температурах «забортного» воздуха (тоже отрицательного) происходит с помощью калориферов.Кроме того, особенности работы воздуховодных систем таковы, что подогрев воздуха, поступающего во внутренний блок, до температуры не менее 10-15 градусов необходим даже при работе в режиме охлаждения.
Рекуператор – это специальное устройство, осуществляющее обмен теплом между «вытяжным» воздухом, поступающим из здания, и поступающим в здание свежим воздухом. Благодаря этому удается значительно экономить энергозатраты на отопление, сводя к минимуму количество тепла, покидающего помещение с «вытяжным» воздухом.Теплообменник применяется при работе канального кондиционера по схеме частичного замещения, когда воздух не только нагнетается в помещение, но и целенаправленно удаляется из него. Необходимость целенаправленного удаления воздуха возникает при кондиционировании помещений, характеризующихся образованием паров, неприятных запахов и т. п., например, фабрик, кухонь предприятий, пищевых.
При кондиционировании воздуха в больших помещениях, требующих длинных воздуховодов, мощности одного внутреннего блока может быть недостаточно; в этом случае устанавливаются вспомогательные вентиляторы для циркуляции воздуха по воздуховодам.
позволяет использовать преимущества профессиональных промышленных установок в быту, и за это приходится платить. Возмещение затрат на установку системы воздуховодов возможно только при кондиционировании воздуха большой площади , но вот преимущества:
Конечно, помимо достоинств, у канальных кондиционеров есть и недостатки, которые проявляются в меньшей площади помещения, в котором используется система кондиционирования.
Установка систем воздуховодов имеет смысл в больших производственных, офисных и торговых помещениях, а также в индивидуальных домах. В последнем случае в систему кондиционирования воздуха будет входить система вентиляции. Сочетание этих двух систем позволит вам воспользоваться преимуществами оснащения относительно небольшого помещения канальным кондиционером.
Коттедж целесообразно предусмотреть на этапе проектирования. Это поможет вам выделить отдельную комнату для центрального блока. Есть возможность соответствующего оборудования (шумо-, тепло- и гидроизоляции) на чердаке. Также следует подумать об отдельной линии с достаточной мощностью, заземлением и автоматическим выключателем.
При планировании установки учитывайте следующие параметры:
90 136 90 117 холодопроизводительность, кВт;Все три значения могут существенно отличаться друг от друга и должны учитываться отдельно.
Проектирование и монтаж канальной системы кондиционирования лучше доверить профессионалам. Для коттеджей сантехнические компании обычно предлагают на выбор несколько готовых типовых решений. Например эти:
Проект системы канального кондиционирования для крупных промышленных объектов и офисных помещений разрабатывается индивидуально.
Характеристики, виды и цены на оборудование и установку кондиционеров известных производителей можно посмотреть в таблице:
Если вы переживаете, что самостоятельно не сможете разобраться в многообразии существующих моделей, вы всегда можете получить квалифицированную консультацию у специалиста.
.
